СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ
ПРЕДИСЛОВИЕ
1. РАЗРАБОТАН научно-исследовательским и проектным предприятием по сооружению и эксплуатации подземных хранилищ ООО "Подземгазпром" ОАО "Газпром"
2. ВНЕСЕН ООО "Подземгазпром" ОАО "Газпром"
3. ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением проектирования и экспертизы ОАО "Газпром"
4. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом ОАО "Газпром" от 15.01.99 №5
5. ОДОБРЕН Госстроем России (письмо от 15.12.98 № 13-669)
6. СОГЛАСОВАН с ГУГПС МВД России (письмо от 18.12.97 № 70/7.7/7696); Госгортехнадзором России (письмо от 20.06.97 № 10-03/325); Госсанэпиднадзором России (письмо от 07.08.97 № Д01-13/904-111); Министерством природных ресурсов РФ (письмо от 14.08-97 № 21-19/152); Государственным комитетом РФ по охране окружающей среды (приказ от 31.12.97 № 586)
7. ВЗАМЕН ВСН 51-5-85
Дата введения 01.03.1999
1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
Настоящий Свод правил является приложением к СНиП 34-02-99 «Подземные хранилища газа, нефти и продуктов их переработки» и применяется при проектировании и строительстве подземных хранилищ газа, нефти, газового конденсата и продуктов их переработки (далее - подземные хранилища) с резервуарами, сооружаемыми в каменной соли и других горных породах.
2 ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ УСТЬЯМИ СОСЕДНИХ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СКВАЖИН БЕСШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ В КАМЕННОЙ СОЛИ
2.1 Расстояние между устьями соседних эксплуатационных скважин а, м, следует определять по формуле
, (1) где r - радиус выработки-емкости резервуара*, м;
ad - допустимое отклонение оси скважины от вертикали на отметке кровли выработки-емкости, м;
п - коэффициент, учитывающий погрешности формообразования в зависимости от принятой технологической схемы строительства, принимаемый равным для схемы растворения соли:
сверху вниз.....................................................0,1
то же, снизу вверх..........................................0,5
для комбинированных и иных схем.............0,2;
k - коэффициент, учитывающий возможную асимметричность формы выработки-емкости по геологическим условиям, определяемый по таблице 1.
Таблица 1
| Морфологический тип месторождения | Значение коэффициента k при схеме растворения | ||
| сверху вниз | снизу вверх | комбинированной и иной | |
| Пластовый и пластово-линзообразный | 0,2 | 0,7 | 0,4 |
| Куполо - и штокообразный | 0,5 | 1,5 | 1 |
* Если соседние выработки-емкости имеют разные размеры, то значение r в формуле (1) принимается равным большему радиусу.
2.2 В мощных соляных залежах расстояние между устьями скважин допускается уменьшать за счет двух- или многоярусного расположения выработок-емкостей резервуаров. При этом величина целика между соседними выработками-емкостями по кратчайшему расстоянию между стенками должна соответствовать требованиям формулы (1), а расстояние от стенки выработки-емкости до соседних скважин должно быть не менее 50 м.
2.3 При необходимости вытеснения продукта из подземного резервуара ненасыщенным рассолом или водой следует произвести расчет увеличения объема выработки-емкости в процессе эксплуатации и определение ее конечной конфигурации. Значение r в формуле (1) принимается в соответствии с конечной конфигурацией. Увеличение объема выработки-емкости должно быть запланировано на стадии проектирования резервуара в соответствии с потребностями в расширении объема хранения.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМА ВЫБРОСА СУГ, НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ ПРИ АВАРИЙНОЙ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ УСТЬЯ СКВАЖИНЫ БЕСШАХТНОГО РЕЗЕРВУАРА В КАМЕННОЙ СОЛИ
2.4 Объем выброса продукта хранения Ve, м3, при аварийной разгерметизации устьевой обвязки скважины допускается определять по формуле
(2) где ΔP - изменение давления внутри резервуара при разгерметизации устьевой обвязки, Па;
ε - степень заполнения резервуара продуктами (в долях единицы);
cb - изотермический коэффициент сжимаемости рассола, 1/Па, для насыщенного рассола допускается принимать равным 2,3·10-10 1/Па;
cp - изотермический коэффициент сжимаемости продукта, 1/Па, допускается принимать равным (8-12)·10-10 1/Па, где нижние значения коэффициента относятся к дизельным топливам, верхние - к бензинам;
cp - для СУГ следует принимать по имеющимся справочным данным;
Кs - коэффициент концентрации напряжений на контуре выработки-емкости, принимаемый равным:
для выработок-емкостей сферической или близкой к сферической формы - 1,5;
для выработок-емкостей, вытянутых вдоль оси скважины (цилиндрической или близкой к ней формы) - 2;
Е - модуль деформации каменной соли, Па
Н - длина скважины, м;
S1 - сечение столба рассола, м2;
P0 - начальное давление в выработке-емкости, Па.
Примечание. При расчете вместимости обвалования уровень разлившейся жидкости при максимальном объеме излива следует принимать ниже верхней отметки гребня обвалования на 0,2 м.
Высота обвалования должна быть не менее 1 м и ширина по верху насыпи не менее 0,5 м.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ КРОВЛИ ВЫРАБОТКИ-ЕМКОСТИ ПОДЗЕМНОГО РЕЗЕРВУАРА
2.5 Минимальную глубину заложения кровли выработки-емкости подземного резервуара, эксплуатирующегося в условиях избыточного давления, Hmin, м, при сооружении резервуаров в непроницаемых породах следует определять по формуле
(3) где Рmax - максимально допускаемое эксплуатационное давление, Па, принимаемое: