по данным статического зондирования или испытания эталонной сваи, а также по динамическим испытаниям с учетом упругих деформаций грунта yk = 1,25;
по формуле СНиП 2.02.03-85 yk = 1,4.
3.6.14. Несущая способность всех видов свай и свай-оболочек должна определяться по СНиП 2.02.03-85 с учетом указаний настоящих ТСН.
3.6.15. Для предварительных расчетов на стадии разработки проекта детальной планировки (ПДП) и для выдачи задания на испытание пробных и эталонных свай, а также для окончательного определения несущей способности свай зданий и сооружений третьего класса рекомендуется определять несущую способность свай по формуле СНиП 2.02.03-85
__
Fd = yc (ycR R A + u \ ycf fi hi), (3.6)
/__
где yc - коэффициент условий работы, принимаемый равным 1; ycR, ycf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи, принимаемый по СНиП 2.02.03-85; А - площадь поперечного сечения сваи; R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по СНиП 2.02.03-85 или по табл. 4 приложения 3; u - периметр поперечного сечения сваи, м; fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта по боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по СНиП 2.02.03-85 или табл. 5 приложения 3; hi - толщина i-го слоя по длине сваи, м;
3.6.16. При предварительном определении несущей способности свай по формуле (3.6.) или в слабых тиксотронных пылевато-глинистых грунтах методом зондирования или динамическими испытаниями необходимо предпроектное испытание статической нагрузкой эталонных или натурных свай.
3.6.17. Несущая способность сваи с забивными оголовками определяется по формуле
__
Fd = yc (ycR R A + u \ ycf fi hi) + yc1 P1, (3.7)
/__
где yc1 - коэффициент условий работы оголовка, принимаемый для квадратного сечения равным 1,05 для кольцевого сечения - 0,85; Р1 - несущая способность грунта под оголовком, кПа.
Остальные величины приведены в экспликации к формуле (3.6).
Несущая способность основания под оголовком, определяется по формуле:
2 1 d1 1
P1 = b0 [N1 y1 + N2 b0 y1 + c1 ctg ф1 (N1 - 3 - 6n)], (3.8)
где b0 = (bp1 - bо) / 2м при зазоре внизу между сваей и оголовком
больше 0,10 м величина b0 принимается равной толщине стенки оголовка по
низу; N1 и N2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл. 3.4. в
1
зависимости от ф1 и n = bp / 2b0; y1 - удельный вес грунта в пределах
высоты оголовка, кН/м3; c1 - расчетное значение удельного сцепления
грунта, залегающего непосредственно под оголовком, кПа; d1 - глубина
погружения оголовка в грунт, считая от планировочной отметки или пола
подвала, м; bp1 - сторона квадратного или диаметр кольцевого сечения
оголовка, м; bр - сторона квадратного или диаметр кольцевого сечения
сваи, м.
3.6.18. В случаях, если в проекте фундаментов сечения сваи, несколько отличающиеся по сечению и глубине погружения от испытанных статической нагрузкой, несущая способность принимаемых свай может определяться по формуле:
Fd = Fdn (Fd2 / Fd1), (3.9)
где Fdn - несущая способность сваи, определенная на основании испытания статической нагрузкой, кН; Fd1 - несущая способность, подсчитанная по формуле (3.6) на основании инженерно-геологических изысканий для испытанной сваи, кН; Fd2 - то же для сваи, принимаемой в проекте, кН.
Если нижние концы двух свай опираются на разные слои грунта и несущей способности по острию (Ra) отличается более чем на 20%, проектом назначается контрольное испытание свай статической нагрузкой.
3.6.19. При наличии в пределах длины свай слоя слабого сильносжимаемого грунта (торф, заторфованный грунт, и др.) различают два случая: удовлетворяется или не удовлетворяется условие (3.10)
| sсл + ssg <= su, | (3.10) |
где sсл - осадка слоя слабого сильносжимаемого грунта под действием вертикальных напряжений, действующих на кровлю этого слоя около сваи;
scg - сдвиговая осадка - перемещение сваи относительно грунтов, расположенных выше слоя слабого грунта, определяемая по табл.3.5;
su - предельно допустимая осадка для проектируемого здания или сооружения.
Таблица 3.4
Значения коэффициентов N1 и N2
┌──────────────┬───────────────────────────────────────────────────────┐
│Расчетный угол│Величины коэффициентов N1 и N2 при n равном │
│внутреннего ├───────┬───────┬────────┬───────┬───────┬───────┬──────┤
│трения ф1 в│0,2 │0,4 │0,6 │0,8 │1,0 │1,5 │2,0 │
│град. │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼──────┤
│ N1 │14,5 │18,6 │22,7 │26,9 │31,0 │41,0 │51,0 │
│12 │ │ │ │ │ │ │ │
│ N2 │10,0 │13,7 │ 17,4 │21,1 │24,8 │ 34,0 │43,3 │
├──────────────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼──────┤
│ N1 │22,6 │29,4 │35,8 │42,3 │48,8 │65,0 │80,0 │
│16 │ │ │ │ │ │ │ │
│ N2 │16,4 │22,4 │28,4 │34,4 │41,0 │55,0 │69,0 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼──────┤
│ N1 │35,0 │45,0 │55,0 │65,0 │75,0 │100,0 │125,0 │
│20 │ │ │ │ │ │ │ │
│ N2 │28,0 │38,0 │48,0 │58,0 │68,0 │93,0 │118,0 │
├──────────────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼──────┤
│ N1 │56,0 │73,0 │90,0 │106,0 │122,0 │163,0 │204,0 │
│24 │ │ │ │ │ │ │ │
│ N2 │49,0 │67,0 │84,0 │102,0 │120,0 │163,0 │206,0 │
├──────────────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼──────┤
│ N1 │98,0 │122,0 │149,0 │175,0 │200,0 │265,0 │330,0 │
│28 │ │ │ │ │ │ │ │
│ N2 │82,0 │112,0 │142,0 │172,0 │200,0 │273,0 │344,09│
├──────────────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼──────┤
│ N1 │155,0 │205,0 │252,0 │300,0 │346,0 │458,0 │565,0 │
│32 │ │ │ │ │ │ │ │
│ N2 │165,0 │225,0 │284,0 │345,0 │400,0 │540,0 │680,0 │
├──────────────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼──────┤
│ N1 │280,0 │370,0 │450,0 │540,0 │620,0 │830,0 │1030,0│
│36 │ │ │ │ │ │ │ │
│ N2 │310,0 │420,0 │530,0 │640,0 │750,0 │1020,0 │1280,0│
├──────────────┴───────┴───────┴────────┴───────┴───────┴───────┴──────┤
│Промежуточные значения N1 и N2 определяются интерполяцией сначала по│
│ф1 затем по n. │
└──────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌──────────────┬───────────────────────────────────────────────────────┐
Таблица 3.5
Значения сдвиговой осадки scg
┌────────────────────────────────────────────────┬──────────┐
│Наименование грунтов │scg в см │
├────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
│Песок мелкий и пылеватый средней плотности │0,5 │
│Супесь при IL < 0,5 │0,6 │
│Супесь при IL => 0,5 │0,7 │
│Суглинок при IL < 0,5 │0,8 │
│Суглинок с гравием при 0,5 <= IL <= 0,75 │1,0 │
│Суглинок при IL => 0,5 │1,5 │
│Суглинок ленточный при IL => 0,5 │1,8 │
│Глина ленточная при IL < 0,5 │2,2 │
│Глина ленточная при IL => 0,5 │2,5 │
└────────────────────────────────────────────────┴──────────┘
┌────────────────────────────────────────────────┬──────────┐
В первом случае расчетное сопротивление трения по боковой поверхности сваи, учитывается полностью.
Во втором случае расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности слабого слоя грунта учитывается со снижающим коэффициентом Кс, определяемым по формуле
Kc = su Eсл / (0,9 fi hсл + scg Eсл), (3.11)
где Есл, hсл - модуль деформации и толщина слоя слабого грунта; fi - расчетное сопротивление по боковой поверхности сваи i-го слоя грунта, расположенного выше слоя слабого грунта, дающего осадку scg.