20.4. Для конструкций с регулярной решеткой допускается принимать шарнирно-стержневую расчетную модель с узловой передачей нагрузки.
Изгибающие моменты М в продольных сжато-изогнутых поясах определяются сложением эпюр:
для внутренних поясов
,
где , - соответственно моменты для многопролетной неразрезной балки на жестких опорах и моменты в балке от прогиба всей системы;
для контурных (крайних) поясов
,
где , - соответственно момент от эксцентрического крепления верхнего пояса (см. рис. 44, а, б) и момент от горизонтальной нагрузки, передаваемой колонной на опору блока.
Расчет элементов
20.5. Верхний пояс при устройстве кровли по стальному профилированному настилу следует рассчитывать на устойчивость как сжато-изогнутую неразрезную балку только в плоскости действия момента. Конструкция крепления настила к поясу должна обеспечивать его устойчивость из плоскости действия момента, о чем следует указать в проекте. При недостаточном креплении профилированного настила к поясам или при ограждающих конструкциях покрытия без профилированного настила (например, асбестоцементные плиты, деревянные щиты и т. д.) верхние пояса следует рассчитывать на устойчивость как в плоскости, так и из плоскости действия момента.
Расчет на устойчивость сжато-изгибаемых элементов поясов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует производить в соответствии с п. 5.27* с учетом требований пп. 5.28 и 5.33 СНиП II-23-81*.
Величину изгибающего момента М при определении эксцентриситета следует принимать равной наибольшему значению в пределах средней трети длины панели.
20.6. Контурные верхние сжато-изогнутые пояса кроме расчета на устойчивость в центральных панелях с наибольшей продольной силой следует проверять на устойчивость в первой и второй панелях от опоры. Величину изгибающего момента следует принимать равной наибольшему значению в пределах ближайшей к опоре трети длины панели.
20.7. Контурные двутавровые пояса в крайней и во второй от опоры панелях и их крепление в опорном узле следует проверять также на прочность в соответствии с п. 5.25 СНиП II-23-81*. При этом в формуле (49) СНиП II-23-81* величины изгибающих моментов и следует принимать с учетом всех нагрузок и условий закрепления пояса: для крайней панели - в сечении у опоры, для второй панели - у первого узла от опоры блока.
При расчете пояса во второй панели влияние изгибающего момента допускается не учитывать.
20.8. Расчетную длину сжато-изогнутых двутавровых поясов следует принимать равной (где l - геометрическая длина панели).
20.9. Расчет на устойчивость верхних контурных поясов из одиночных уголков при действии узловой нагрузки следует выполнять как центрально-сжатых элементов в соответствии с п. 5.3 СНиП II-23-81*.
В приопорной панели следует производить расчет поясов на устойчивость в плоскости наименьшей жесткости при действии продольной силы N и изгибающего момента М от внецентренно передаваемой на опору структуры горизонтальной нагрузки. Расчет следует выполнять в соответствии с п. 5.27* СНиП II-23-81*. При этом величину М следует принимать равной наибольшему значению в пределах длины панели, а расчетную длину - равной 0,85l при радиусе инерции .
Устойчивость пояса из плоскости действия момента при отсутствии внеузловой нагрузки проверять не следует.
20.10. Расчет на прочность элементов нижнего пояса необходимо производить в ослабленных сечениях стыков и узлов.
Расчет на прочность элементов, присоединенных в узлах двумя полками на болтах с симметричным расположением отверстий на полках на расстоянии от обушка, равном , следует выполнять как центрально-растянутых в соответствии с п. 5.1, а в остальных случаях - в соответствии с п. 5.2 СНиП II-23-81*, при этом значения коэффициента в формуле (6) СНиП II-23-81* следует принимать по табл. 61 настоящего Пособия, а площадь сечения элемента в формулах (5) и (6) СНиП II-23-81* при невыполнении условий п. 12.19* СНиП II-23-81* - определять с учетом ослабления его отверстиями, расположенными в зигзагообразном сечении поперек усилия.
При ослаблении сечения менее чем на 5% в формулах следует принимать площадь сечения А и коэффициент условий работы =1,0.
20.11. Расчет стыковых накладок нижних поясов при размещении средних отверстий на продольной оси следует производить на центральное растяжение по формуле (5) СНиП II-23-81*, а при смещении с оси - на внецентренное растяжение по формуле (50) СНиП II-23-81*.
20.12. Расчет на прочность растянутых элементов из одиночных уголков, присоединяемых в узлах двумя полками сваркой, а также нижних поясов в сварных торцевых фермах, следует выполнять как центрально-растянутых в соответствии со СНиП II-23-81*. Коэффициент условий работы для опорного раскоса, прикрепляемого сваркой, следует принимать равным 0,9, в остальных случаях - по табл. 6* СНиП II-23-81*.
20.13. Растянутые элементы и пояса из одиночных уголков, прикрепленных одной полкой на сварке, следует рассчитывать на прочность как внецентренно-растянутые в соответствии с п. 5.25* СНиП II-23-81*. При этом значения коэффициентов , в формуле (49) СНиП II-23-81*, учитывающие развитие пластических деформаций, следует принимать равными 1,25, а коэффициента n - равным 1,5.
Таблица 61
| Элементы конструкций | Коэффициент условий работы гамма_с |
| 1 Неразрезные сжато-изогнутые (элементы 1, см. рис. 43) и разрезные пояса из парных уголков, соединенных болтами или сваркой в расчетах на устойчивость | 1,00 |
| 2 Сжатые контурные пояса из одиночных уголков (элементы2, см. рис. 43), соединенные болтами или сваркой в расчетах на устойчивость | 0,95 |
| 3 Разрезные сжатые пояса (элементы 3, см. рис. 43) из одиночных уголков, прикрепленных в узлах одной полкой, а также неразрезные пояса с прикреплением фасонок болтами или сваркой: | |
| одним (см. рис. 44, и-м) , а также двумя болтами или сваркой (см. рис. 44, к) | 0,75 |
| двумя болтами и более или сваркой (см. рис. 44, и, л, м) и независимо от крепления (см. рис. 44, и) | 0,85 |
| 4 Сжатые раскосы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой: | |
| сваркой или двумя болтами и более, установленными вдоль оси элемента (см. рис. 44, а-в, д) | 1,00 |
| сваркой или двумя болтами и более на одном конце элемента (см. рис. 44, а-в), одним болтом непосредственно к поясу или болтами через фасонку на другом конце (см. рис. 44, е) | 0,85 |
| одним болтом на обоих концах элемента, болтами через фасонки (см. рис. 44, ж), а также раскосы 4, см. черт. 43, независимо от вида крепления | 0,75 |
| сваркой через фасонки (в том числе сварным креплением фасонки к поясу), см. рис. 44, ж | 0,90 |
| 5 Растянутые нижние пояса из одиночных равнополочных уголков с симметричным расположением болтов в обеих полках: | |
| при b/t = 12-13; d/b = 0,21-0, 24; | |
| c/b = 0,3 | 0,75 |
| c/b = 0,4; c/b = 0,7 | 0,80 |
| c/b = 0,5; c/b = 0,6 | 0,90 |
| " b/t = 15-16; d/b = 0,125-0,18; | |
| c/b = 0,3; c/b = 0,7 | 0,85 |
| c/b = 0,4 | 0,90 |
| c/b = 0,5 | 0,95 |
| " b/t = 15-16; d/b = 0,10-0,12; | |
| c/b = 0,3; c/d = 0,4 | 0,90 |
| c/b = 0,5; c/b = 0,6; c/b = 0,7 | 0,95 |
Обозначения, принятые в табл. 61 (см. рис. 43 и 44):
b, t - соответственно ширина и толщина полки уголка;
d - диаметр отверстия;
с - расстояние от обушка до центра отверстия.
Примечание. При промежуточных значениях коэффициент определяется линейной интерполяцией.
Значение изгибающего момента при отсутствии на элементе поперечной нагрузки следует принимать в плоскостях: перпендикулярной прикрепленной полке , параллельной ( ; ; где а - расстояние от обушка уголка до центра тяжести сварных швов). Обозначения и ориентацию сечения см. на рис. 22.
При распределении сварных швов на обушке и пере уголка в соотношении от 0,5:0,5 до 0,65:0,35 влиянием момента, действующего в плоскости, параллельной прикрепленной полке, допускается пренебрегать. Элементы с таким креплением допускается также рассчитывать на прочность как центрально-растянутые по формуле (5) СНиП II-23-81* с коэффициентом условий работы = 0,75.
20.14. Расчетная несущая способность элементов из одиночных уголков, прикрепленных одной полкой на болтах, определяется по прочности, устойчивости, смятию металла элемента и по срезу болтов.
20.15. Растянутые элементы из одиночных уголков, прикрепленные одной полкой на болтах, рассчитываются как центрально-растянутые в соответствии с п. 5.2 СНиП II-23-81*. При этом коэффициент условий работы в формуле (6) СНиП II-23-81* следует принимать по прил. 4* СНиП II-23-81*.
20.16. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепленные в узле одной полкой сварными швами с центром тяжести швов или болтами с риской на расстоянии 0,45-0,55b от обушка (где b - ширина полки уголка), следует рассчитывать на устойчивость как центрально-сжатые в соответствии с п. 5.3 СНиП II-23-81*. При определении гибкости этих элементов радиус инерции i сечения уголка принимается равным , а расчетная длина , где определяется по рис. 45 настоящего Пособия в зависимости от .
Коэффициенты условий работы принимаются для блоков: с регулярной решеткой - по табл. 61 настоящего Пособия, с разреженной - независимо от места установки элемента в конструкции и условий закрепления в узлах = 0,75.
 | |
| 1267 × 1639 пикс. Открыть в новом окне | |
20.17. Сжатые элементы из одиночных уголков в случаях, не оговоренных в пп. 20.9 и 20.16, следует рассчитывать на устойчивость в соответствии с п. 5.34 СНиП II-23-81*.
При вычислении приведенного относительного эксцентриситета для сечений из одиночных уголков коэффициент следует определять как для сечений типа 11 по табл. 73 СНиП II-23-81*.
В расчетах следует принимать значения изгибающего момента М и радиуса инерции сечения i относительно главных осей сечения.
При определении гибкости верхних контурных поясов в обеих плоскостях расчетная длина . Расчетная величина изгибающих моментов в каждой плоскости принимается равной наибольшей в пределах панели пояса.
20.18. Расчетную несущую способность болтового соединения следует определять в соответствии с пп. 11.7* и 11.8 СНиП II-23-81*; коэффициент условий работы принимается равным 1,0, а коэффициент условий работы для соединений прокатных элементов из стали с пределом текучести до , осуществляемых на болтах нормальной точности, - по табл. 62 настоящего Пособия.
Таблица 62
| Вид расчета и геометрические характеристики соединения | Коэффициент условий работы гамма_b для соединений | |
| одноболто- вого | многоболто- вого | |
| На срез | 1,00 | 0,90 |
| На смятие при расстояниях: | ||
| a >= 2d; b >= 2,5d | 1,00 | 0,90 |
| а = 1,63d; b >= 2,32d | 0,90 | 0,80 |
| a = 1,5d; b>2d; и a > 1,5d; b = 2d | 0,85 | 0,75 |
| a >= 2d; b = 2,32d | 1,00 | 0,85 |
| a = 1,35d; a_1 = 1,35d при толщине полки до 6 мм и a_1 = 1,25d при толщине полки свыше6 мм, b>=2d (только для раскосов и разрезных поясов) | 0,65 | 0,60 |
| На смятие элементов, работающих только на сжатие (раскосы и разрезные пояса), при a = а_1 = 1,25d: | ||
| b = 2,5d | 1,00 | 0,90 |
| b = 2,32d | 1,00 | 0,85 |
| b = 2d | 1,00 | 0,75 |
Обозначения, принятые в табл. 62:
а - расстояние от края элемента до центра ближайшего отверстия вдоль усилия;
- расстояние от края скоса до центра ближайшего отверстия;
b - расстояние между центрами отверстий;