в способе КВИН - величина 
(интервал замедления взрыва контурных зарядов по отношению к зарядам рыхления предконтурного ряда предыдущей секции), мс;
(интервал замедления взрыва контурных зарядов по отношению к зарядам рыхления предконтурного ряда предыдущей секции), мс;в способе ВИСС - расстояние между уровнями боевиков (м) в соседних скважинах
, (82)где a - расстояние между скважинами, м; D - скорость детонации заряда ВВ по скважине, м/с; с - скорость продольной волны в массиве, м/с; 
- интервал замедления между боевиками в скважине, мс.
- интервал замедления между боевиками в скважине, мс.Кроме основных расчетных параметров, подлежат определению нижеперечисленные параметры:
длина контурных скважин 
, м;
, м;величина перебура контурных скважин относительно скважин рыхления 
, м;
, м;расстояние от устья контурной скважины до верхнего, помещаемого в ней патрона ВВ 
, м;
, м;в способе МПЩ время замедления взрыва зарядов рыхления относительно взрыва контурных зарядов 
, мс;
, мс;порядок инициирования контурных зарядов и зарядов рыхления;
конструкция заряда.
Длину контурных скважин 
назначают в зависимости от мощности разрабатываемого слоя грунта с учетом величины перебура. Длина контурных скважин, как правило, при точности бурения 1° не должна превышать 10 м. При допущении отступления от этого правила должны быть приняты меры, обеспечивающие повышенную точность бурения скважин по проекту.
назначают в зависимости от мощности разрабатываемого слоя грунта с учетом величины перебура. Длина контурных скважин, как правило, при точности бурения 1° не должна превышать 10 м. При допущении отступления от этого правила должны быть приняты меры, обеспечивающие повышенную точность бурения скважин по проекту.Величину перебура 
контурных скважин относительно дна двух ближайших рядов скважин рыхления можно принимать равной 
м при разработке выемок в грунтах VI-VII групп. При устройстве полувыемок в грунтах VIII-IX групп перебур контурных скважин можно не делать. В тех случаях, когда образуемая взрывом контурная щель предназначается для защиты откосов существующих выемок, а также тоннелей, труб, зданий и других сооружений от разрушительного действия массовых взрывов, величина перебура контурных скважин должна определяться расчетом и уточняться по результатам опытных взрывов.
контурных скважин относительно дна двух ближайших рядов скважин рыхления можно принимать равной м при разработке выемок в грунтах VI-VII групп. При устройстве полувыемок в грунтах VIII-IX групп перебур контурных скважин можно не делать. В тех случаях, когда образуемая взрывом контурная щель предназначается для защиты откосов существующих выемок, а также тоннелей, труб, зданий и других сооружений от разрушительного действия массовых взрывов, величина перебура контурных скважин должна определяться расчетом и уточняться по результатам опытных взрывов.Расстояние 
следует принимать равным величине расстояния между контурными скважинами, рассчитанной для метода МПЩ с зарядами той же конструкции.
следует принимать равным величине расстояния между контурными скважинами, рассчитанной для метода МПЩ с зарядами той же конструкции.6.9. Заряды в контурных скважинах по конструкции делятся на гирляндовые, шланговые и сплошные. Гирляндовые заряды представляют собой стандартные патроны, например, аммонита 6-ЖВ, равномерно размещенные по длине скважины вдоль нити ДШ. Для этой цели патроны следует прикреплять на равных расстояниях друг от друга к рейке, веревке или другой прочной основе, образуя заряд-гирлянду.
В наклонных скважинах патроны должны быть прикреплены обязательно к жесткой основе (например, к деревянным рейкам) во избежание контакта со стенками скважин. Скорость детонации такого заряда равна скорости детонации ДШ (V = 6500 м/с). Шланговые заряды представляют собой серийно выпускаемые гибкие оболочки, заполненные рассыпным ВВ, например, аммонитом ПЖВ-20. Скорость детонации такого заряда равна скорости детонации ВВ в оболочке. При использовании сплошной конструкции заряда в контурных скважинах целесообразно применять низкоплотные ВВ.
При наличии шланговых зарядов необходимой плотности заряжания необходимо использовать их при ведении взрывных работ.
При использовании метода ВИСС рекомендуется применять сплошные контурные заряды с регулируемой скоростью детонации и энергией или шланговые заряды.
В грунтах I-II категорий по трещиноватости следует применять только шланговые или гирляндовые заряды с заполнением пространства между зарядом и стенками скважины забойкой из дисперсного материала (заполняющая забойка). В грунтах III-V категорий по трещиноватости при использовании шланговых или гирляндовых зарядов заполняющую забойку можно не применять.
6.10. Нижнюю часть контурных зарядов целесообразно усиливать несколькими дополнительными патронами, сложенными в пачку с общим количеством ВВ 0,4-1,2 кг в зависимости от расстояния а_к и прочности грунта. Если в скважине при малом ее диаметре нельзя разместить пачку дополнительных патронов, то можно помещать ВВ в нижней части скважины россыпью.
6.11. Основные параметры контурного взрывания способом МПЩ, рекомендуемые при строительстве скальных выемок, представлены в табл. 17.
Таблица 17
Характеристика грунта по трещиноватости | Параметры контурного взрывания* | Диаметр контурных скважин, мм | Величина параметра в различных группах грунта по СНиП | |||
VII | VIII | IX | Х | |||
II категория | Р, кг/м | 75 | 0,2 | 0,25 | 0,25 | 0,3 |
| Сильнотрещиноватые грунты (среднеблочные) | 105 | 0,35 | 0,4 | 0,4 | 0,45 | |
150 | 0,65 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | ||
a_к, м | 75 | 0,5 | 0,5 | 0,55 | 0,6 | |
105 | 0,6 | 0,65 | 0,7 | 0,7 | ||
150 | 0,8 | 0,85 | 0,9 | 1,0 | ||
III категория | Р, кг/м | 75 | 0,25 | 0,25 | 0,3 | 0,3 |
| Среднетрещиноватые грунты (крупноблочные) | 105 | 0,4 | 0,4 | 0,45 | 0,5 | |
150 | 0,75 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | ||
a_к, м | 75 | 0,6 | 0,6 | 0,65 | 0,65 | |
105 | 0,7 | 0,75 | 0,8 | 0,9 | ||
150 | 0,9 | 0,95 | 1,0 | 1,1 | ||
IV категория | Р, кг/м | 75 | 0,25 | 0,3 | 0,3 | 0,35 |
| Малотрещиноватые грунты (весьма крупноблочные) | 105 | 0,4 | 0,45 | 0,5 | 0,55 | |
150 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | ||
а_к, м | 75 | 0,6 | 0,65 | 0,7 | 0,75 | |
105 | 0,8 | 0,9 | 0,9 | 1,0 | ||
150 | 1,0 | 1,0 | 1,1 | 1,2 | ||
V категория | Р, кг/м | 75 | 0,3 | 0,3 | 0,35 | 0,35 |
| Практически монолитные грунты | 105 | 0,45 | 0,5 | 0,55 | 0,6 | |
150 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | 1,2 | ||
а_к, м | 75 | 0,6 | 0,7 | 0,7 | 0,75 | |
105 | 0,9 | 0,9 | 1,0 | 1,0 | ||
150 | 1,1 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | ||
______________________________
* Р - линейная плотность заряжания контурных скважин без заполняющей забойки (при использовании заполняющей забойки величину Р необходимо уменьшить на %); 
- расстояние между контурными скважинами.
- расстояние между контурными скважинами.6.12. Расстояние 
(м) от линии расположения зарядов рыхления до зарядов контурного ряда рекомендуется принимать в зависимости от прочности и строения массива пород не меньше величины 
, где 
- расчетное расстояние между зарядами рыхления. В труднодробимых и в прочных слаботрещиноватых грунтах, а также при неблагоприятном для рыхления залегании грунтов, расстояние 
должно быть минимальным. Для второго и последующих слоев грунтов в выемках, разрабатываемых послойно, а также при разработке полувыемок и выемок на крутых косогорах величины 
следует принимать равными 
.
(м) от линии расположения зарядов рыхления до зарядов контурного ряда рекомендуется принимать в зависимости от прочности и строения массива пород не меньше величины , где - расчетное расстояние между зарядами рыхления. В труднодробимых и в прочных слаботрещиноватых грунтах, а также при неблагоприятном для рыхления залегании грунтов, расстояние должно быть минимальным. Для второго и последующих слоев грунтов в выемках, разрабатываемых послойно, а также при разработке полувыемок и выемок на крутых косогорах величины следует принимать равными .Количество контурных зарядов в ряду должно назначаться таким, чтобы длина контурной щели, образующейся при взрыве выемки или полувыемки, была на 10-15 м больше длины участка, взрываемого на рыхление. Это "опережение" необходимо для того, чтобы предотвратить трещинообразование от взрывов рыхления в массиве за пределами контура выемки.
Инициирование взрыва патронов в контурных зарядах следует предусматривать от одной нитки ДШ, прикрепленной к патронам по всей длине зарядов.
6.13. Взрывание контурных зарядов в ряду следует производить одновременно - от одной нитки ДШ (при способе ВИСС - две нитки ДШ), а при непосредственной близости сооружений - проектировать взрывание с замедлением по группам. Взрыв контурных зарядов должен выполняться ранее взрыва зарядов рыхления, а при наличии в опасной зоне железнодорожного пути и жилых зданий - в один прием, с зарядами рыхления, но с достаточным миллисекундным опережением взрыва предконтурного ряда. Величину 
следует принимать равной 
мс. Наименьшие значения рекомендуется принимать для прочных грунтов и в массивах грунтов с благоприятным для контурного взрывания строением. Минимальные величины 
допустимы также в случаях использования для зарядов рыхления скважин диаметром 
мм и взрывания их с применением поперечно-врубовой схемы замедления.
следует принимать равной мс. Наименьшие значения рекомендуется принимать для прочных грунтов и в массивах грунтов с благоприятным для контурного взрывания строением. Минимальные величины допустимы также в случаях использования для зарядов рыхления скважин диаметром мм и взрывания их с применением поперечно-врубовой схемы замедления.Для снижения действия взрыва на сооружения рекомендуется сближать контурные скважины (уменьшать 
), уменьшая при этом величину плотности заряжания.
), уменьшая при этом величину плотности заряжания.Для метода последующего оконтуривания линейная плотность заряжания Р принимается той же, что и в способе МПЩ при одновременном увеличении расстояния между контурными скважинами 
в 
раза. Расстояние между контурным и предконтурным рядами скважин 
определяется по формуле 
.
в раза. Расстояние между контурным и предконтурным рядами скважин определяется по формуле .6.14. В способе МПО контурные заряды взрывают в последнюю очередь после взрыва скважин рыхления и уборки взорванного грунта.
6.15. При использовании способа КВИН, как правило, блок взрывается отдельными секциями, в каждой из которых первыми инициируются заряды в контурных скважинах, а последними - заряды предконтурного ряда, после которых взрываются контурные заряды следующей секции с замедлением равным (мс) 
, где 
- скорость продольных волн в массиве; 
- скорость детонации ДШ; 
- длина взрываемой секции.
, где - скорость продольных волн в массиве; - скорость детонации ДШ; - длина взрываемой секции.Начальную контурную щель в 1 секции создают методом МПЩ.
При последующих взрывах по разработке выемки используют контурную щель, получаемую от предыдущего взрыва способом КВИН. Для этого в последней секции при каждом взрыве располагают только контурные скважины.
Максимальная длина взрываемых секций 
зависит от диаметра зарядов рыхления d и равна (м):
зависит от диаметра зарядов рыхления d и равна (м):
, (83)но не превышает, для имеющихся в настоящее время средств инициирования 
м.
м.Интервал замедления можно получить увеличением длины участкового ДШ на длину 
(м)
(м)
. (84)При этом во избежание отказа при подбое петли ДШ следует дублировать инициирование ряда контурных зарядов путем подключения ЭД следующей серии к участковой нити ДШ.
При наличии систем инициирования (электронные детонаторы, система "Нонель"), обеспечивающих точность инициирования в пределах 
мс, их следует применять для осуществления методов ВИСС и КВИН.
мс, их следует применять для осуществления методов ВИСС и КВИН.При бурении скважин и монтаже взрывной сети следует предусматривать опережение контурной щели в каждой секции. Величина этого опережения зависит от диаметра зарядов рыхления и примерно равна
, м. (85)Расстояние между контурными скважинами 
при способе КВИН для получения не худшего по качеству откоса инженерного сооружения следует увеличивать по сравнению с данными табл. 17 в 
раза.
при способе КВИН для получения не худшего по качеству откоса инженерного сооружения следует увеличивать по сравнению с данными табл. 17 в раза.Величина расстояния уточняется после проведения первых взрывов.
При необходимости получения более качественной поверхности контура и снижения нарушенности в законтурной части в методе КВИН рекомендуется уменьшать расстояние на 
% по сравнению с расчетным при соответствующем уменьшении линейной плотности заряжания контурных скважин.
% по сравнению с расчетным при соответствующем уменьшении линейной плотности заряжания контурных скважин.6.16. Безопасные расстояния определяются по формулам Единых правил безопасности при взрывных работах. Для ответственных и сложных сооружений вопросы сейсмической безопасности, а также действия других нежелательных эффектов взрыва решаются специалистами. Для некоторых часто встречающихся случаев ниже приводятся рекомендуемые формулы для оценки сейсмики, ударных воздушных, гидроударных волн и разлета кусков породы.
Сейсмическое действие взрыва
6.17. Сотрясение грунта при производственных взрывах заглубленных зарядов на карьерах, рудниках, стройплощадках и пр. могут представлять опасность для сооружений, расположенных вблизи места взрыва.