при 
и 
и  | |
| 276 × 26 пикс. Открыть в новом окне | |
Для пространственных болтовых конструкций по рис 9*, г, д, е в формулах (156,а) и (157,а) следует принимать 
.
. В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рис. 9*, б, г (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при 
значения коэффициентов 
и 
принимаются:
значения коэффициентов и принимаются: при центрировании в узлах стержней по центрам тяжести сечений 
;
; при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса 
.
. При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать 
.
. Обозначения, принятые в формулах (156)* - (157, а) для определения 
и 
:
и : с - расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла;
b - ширина полки уголка пояса;
- условная гибкость пояса;
- продольная сила в панели пояса;
- сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для 
; при расчете пояса принимается большее из значений 
, полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов - для узла, к которому примыкает раскос. 15.11*. Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободно стоящей стойки не должна превышать 160.
15.12. Отклонения верха опор и вертикальные прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в табл. 45.
15.13. В стальных конструкциях опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков диафрагмы следует располагать не реже чем через 15 м, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов.
15.14*. В одноболтовых соединениях элементов решетки (раскосов и распорок) кроме постоянно работающих на растяжение при толщине полки до 6 мм из сталей с пределом текучести до 380 МПа (3900 
) расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия допускается принимать 1,35d (где d - диаметр отверстия) без допуска в сторону уменьшения при изготовлении элементов, о чем должно быть указано в проекте. При этом в расчете на смятие соединяемых элементов коэффициент условий работы 
соединения в формуле (128) следует принимать равным 0,65.
) расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия допускается принимать 1,35d (где d - диаметр отверстия) без допуска в сторону уменьшения при изготовлении элементов, о чем должно быть указано в проекте. При этом в расчете на смятие соединяемых элементов коэффициент условий работы соединения в формуле (128) следует принимать равным 0,65. В одноболтовых соединениях элементов, постоянно работающих на растяжение (тяг траверс, элементов, примыкающих к узлам крепления проводов и тросов, и в местах крепления оборудования), расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия следует принимать не менее 2d.
15.15. Раскосы, прикрепляемые к поясу болтами в одном узле, должны располагаться, как правило, с двух сторон полки поясного уголка.
15.16. В болтовых стыках поясных равнополочных уголков число болтов в стыке следует назначать четным и распределять болты поровну между полками уголка.
Количество болтов при однорядном и шахматном их расположении, а также количество поперечных рядов болтов при двухрядном их расположении следует назначать не более пяти на одной полке уголка с каждой стороны от стыка.
16. Дополнительные требования по проектированию конструкций антенных сооружений (АС) связи высотой до 500 м
16.1. При проектировании АС следует предусматривать:
снижение аэродинамического сопротивления сооружения и отдельных его элементов;
рациональное распределение усилий в элементах конструкций путем использования предварительного напряжения;
совмещение несущих и радиотехнических функций.
16.2*. Для конструкций АС следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50* (кроме сталей С390К, С590, С590К) и табл. 51,а.
16.3. Для оттяжек и элементов антенных полотен следует применять стальные канаты круглые оцинкованные по группе СС, грузовые нераскручивающиеся одинарной свивки (спиральные) или нераскручивающиеся двойной крестовой свивки с металлическим сердечником (круглопрядные), при этом спиральные канаты должны применяться при расчетных усилиях до 325 кН (33 тс). В канатах следует применять стальную круглую канатную проволоку наибольших диаметров марки 1. Для средне- и сильноагрессивных сред допускаются канаты, оцинкованные по группе ЖС, с требованиями для канатов группы СС. Допускается применение раскручивающихся канатов при удлинении на 25% обвязок из мягкой оцинкованной проволоки по концам канатов.
Таблица 45
┌───────────────────────────┬─────────┬─────────────────────────────────┐
│ Конструкции и направление│Относите-│Относительные прогибы траверс │
│ отклонения │льные от-│(к длине пролета или консоли) │
│ │клонения ├────────────────┬────────────────┤
│ │стоек (к │вертикальные │горизонтальные │
│ │высоте h)├────────┬───────┼────────┬───────┤
│ │ │в проле-│на кон-│в проле-│на кон-│
│ │ │те │соли │те │соли │
├───────────────────────────┼─────────┼────────┼───────┼────────┴───────┤
│1. Концевые и угловые опоры│ 1/120 │ 1/200 │ 1/70 │ Не ограничива- │
│ ВЛ анкерного типа высо- │ │ │ │ ются │
│ той до 60 м вдоль прово-│ │ │ │ │
│ дов │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│2. Опоры ВЛ анкерного типа │ 1/100 │ 1/200 │ 1/70 │ То же │
│ высотой до 60 м вдоль │ │ │ │ │
│ проводов │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│3. Промежуточные опоры ВЛ │Не огра- │ 1/150 │ 1/50 │ " │
│ (кроме переходных) вдоль│ничивают-│ │ │ │
│ проводов │ся │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│4. Переходные опоры ВЛ всех│ 1/140 │ 1/200 │ 1/70 │ " │
│ типов высотой свыше 60 м│ │ │ │ │
│ вдоль проводов │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│5. Опоры ОРУ вдоль проводов│ 1/140 │ 1/200 │ 1/70 │ 1/200 │ 1/70 │
│ │ │ │ │ │ │
│6. То же, поперек проводов │ 1/70 │ Не ограничиваются │
│ │ │ │ │ │ │
│7. Стойки опор под оборудо-│ 1/100 │ - │ - │ - │ - │
│ вание │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│8. Балки под оборудование │ - │ 1/300 │ 1/250 │ - │ - │
│ │
│ Примечания: 1. Отклонения опор ОРУ и траверс опор ВЛ в аварийном и│
│монтажном режимах не нормируются. │
│ 2. Отклонения и прогибы по поз.7 и 8 должны быть уменьшены, если│
│техническими условиями на эксплуатацию оборудования установлены более│
│жесткие требования. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Для оттяжек со встроенными изоляторами орешкового типа следует применять стальные канаты с неметаллическими сердечниками, если это допускается радиотехническими требованиями.
Для оттяжек с усилиями, превышающими несущую способность канатов из круглой проволоки, допускается применение стальных канатов закрытого типа из зетобразных и клиновидных оцинкованных проволок.
16.4. Концы стальных канатов в стаканах или муфтах следует закреплять заливкой цинковым сплавом ЦАМ9-1,5Л по ГОСТ 21437-75*.
16.5. Для элементов антенных полотен следует применять провода по табл.64. Применение медных проволок допускается только в случаях технологической необходимости.
16.6. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению проводов и проволок следует принимать равным значению разрывного усилия, установленному государственными стандартами, деленному на коэффициент надежности по материалу 
:
: а) для алюминиевых и медных проводов 
;
; б) для сталеалюминиевых проводов при номинальных сечениях, 
:
: 16 и 25 гамма_m=2,8;
35-95 гамма_m=2,5;
120 и более гамма_m=2,2;
в) для биметаллических сталемедных проволок 
.
. 16.7. При расчетах конструкций АС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд. 4* и 11, а также по табл.46.
Таблица 46
┌────────────────────────────────────────────────────┬──────────────────┐
│ Элементы конструкций │Коэффициенты │
│ │условий работы │
│ │гамма_c │
├────────────────────────────────────────────────────┼──────────────────┤
│Предварительно напряженные элементы решетки │ 0,90 │
│ │ │
│Фланцы: │ │
│ кольцевого типа │ 1,10 │
│ остальных типов │ 0,90 │
│ │ │
│Стальные канаты оттяжек мачт или элементы антенных │ │
│полотен при их количестве: │ │
│ 3-5 оттяжек в ярусе или элементов антенных │ 0,80 │
│ полотен │ │
│ 6-8 оттяжек в ярусе │ 0,90 │
│ 9 оттяжек и более в ярусе │ 0,95 │
│ │ │
│Заделка концов на коуше зажимами или точечное оп- │ 0,75 │
│рессование во втулке │ │
│ │ │
│Оплетка каната на коуше или изоляторе │ 0,55 │
│ │ │
│Элементы крепления оттяжек, антенных полотен, │ 0,90 │
│проводов, подкосов к опорным конструкциям и анкерным│ │
│фундаментам │ │
│ │ │
│Анкерные тяжи без резьбовых соединений при работе │ 0,65 │
│их на растяжение с изгибом │ │
│ │ │
│Проушины при работе на растяжение │ 0,65 │
│ │ │
│Детали креплений и соединений стальных канатов: │ │
│ механические, кроме осей шарниров │ 0,80 │
│ оси шарниров при смятии │ 0,90 │
└────────────────────────────────────────────────────┴──────────────────┘
16.8. Относительные отклонения опор не должны превышать значений, указанных в табл.47, кроме отклонений опор, для которых установлены иные значения техническим заданием на проектирование.
16.9. При динамическом расчете опоры массу закрепленного к опоре антенного полотна учитывать не следует.
Таблица 47
┌────────────────────────────────────────────────────┬──────────────────┐
│ Вид нагружения │Относительные от- │
│ │клонения (к высо- │
│ │те) │
├────────────────────────────────────────────────────┼──────────────────┤
│Ветровая или гололедная нагрузка │ 1/100 │
│ │ │
│Односторонне подвешенные к опоре антенны при отсут- │ 1/300 │
│ствии ветра │ │
└────────────────────────────────────────────────────┴──────────────────┘
16.10. Значения ветровой и гололедной нагрузок допускается принимать на высоте середины ярусов ствола мачты или в двух третях высоты подвеса гибкого элемента (оттяжки) и считать эти значения равномерно распределенными по длине яруса или элемента.
16.11. Сосредоточенные силы в пролете оттяжек мачт от массы изоляторов, ветровой и гололедной нагрузок на них допускается принимать как равномерно распределенную нагрузку, эквивалентную по значению балочного момента.