СП 335.1325800.2017 Крупнопанельные конструктивные системы Правила проектирования стр. 13

где b_con – номинальный (проектный) размер по толщине стены контактного участка стыка;

, - номинальный (проектный) размер по толщине стены платформенного участка стыка в уровне верхнего и нижнего растворного швов;

η_pl, γ_pl - вычисляют по правилам определения для платформенного стыка;

η_loc - вычисляют по правилам определения для контактного стыка;

σ_pl – среднее значение местных сжимающих напряжений, передаваемых на стену по платформенной площадке от плиты перекрытия, которая непосредственно оперта в стыке;

, - коэффициенты для нижнего и верхнего растворных швов и определяют по Б.5;

δ₁, δ₂ – величины, характеризующие возможные изменения номинальных размеров соответственно контактного и платформенного участков стыка:

для монолитного стыка, в котором вся сжимающая нагрузка передается через слой бетона, уложенного в полость стыка, коэффициент η_j вычисляется по формуле

(Б. 15)

Где b_mon, d_mon – размеры соответственно по толщине и длине стены монолитного участка стыка;

- возможное смещение стены по монолитному участку стыка, принимаемое равным:

• - при одностороннем опирании плит перекрытий;
• - при двухстороннем опирании плит перекрытий;

η_mon - коэффициент, зависящий от соотношения классов по прочности на сжатие бетона замоноличивания стыка B_b,mon и опорного участка стены B_bw и принимаемый меньшему из значений коэффициентов η_loc и η_for

(Б. 16)

для стыков с односторонним опиранием плит перекрытий:

(Б. 17)

для стыков с двухсторонним опиранием плит перекрытий:

(Б. 18)

для платформенно-монолитного стыка, в котором сжимающая нагрузка передается через платформенные и монолитный участки, коэффициент η_j принимают равным меньшему из двух значений коэффициентов η_j,pl и η_j,mon, соответствующих разрушению стыка по платформенному или монолитному участкам и определяемых по формулам:

(Б. 19)

(Б. 20)

Где = В_b,топ/В_bр 1;

= В_bр/В_b,топ 1;

γ_топ - коэффициент, принимаемый равным 0,8 при замоноличивании стыка обычным тяжелым бетоном и 0,7 при замоноличивании стыка раствором;

Определение эксцентриситетов

Если при расчете принимается упругое или жесткое соединение сборных элементов в горизонтальном стыке, то коэффициент η_j, вычисленный по шарнирной схеме соединения сборных элементов следует умножать на коэффициент η_e, который определяется следующим образом:

(Б. 21)

Где e_j - эксцентриситет по толщине стены равнодействующей продольной сжимающей силы относительно центра стыка, определяемый по формуле

(Б. 22)

Где M_j - изгибающий момент в опорном сечении стены, определяемый из расчета конструктивной системы;

N_j - продольная сжимающая сила в опорном сечении стены, определяемая из расчета конструктивной системы;

b_т - величина, определяемая аналогично как при определении значения коэффициента η_m.

При определении изгибающего момента М_j следует учитывать, что часть нагрузок, вызывающих усилия в стыке, прикладываются до того, как бетон замоноличивания в стыках сборных элементов или бетон монолитных стен наберет расчетную прочность. Для полносборных зданий к ним следует относить нагрузки от веса конструкции не менее чем двух этажей здания. Усилия от этих нагрузок рекомендуется определять в предположении шарнирного соединения элементов в узле.

Значения коэффициентов η_т и η_j допускается определять на основе испытаний горизонтальных стыков при условии согласования результатов и методов испытаний с разработчиками настоящего свода правил.

Б.3 Расчет прочности горизонтальных стыков допускается выполнять с использованием численных методов и расчетных моделей, позволяющих отразить действительную работу конструкций и их сопряжений.

Приложение В Расчет прочности вертикальных стыков.

В.1 Расчет прочности вертикальных стыков сборных элементов выполняют с использованием следующих допущений:

• прочность соединений при действии сдвигающих и нормальных сил проверяется независимо;
• при расчете соединения на усилия сдвига, вызванные общим изгибом стены в собственной плоскости, сдвигающие силы считаются равномерно распределенными между однотипными шпонками (связями), расположенными в пределах высоты одного этажа;
• при наличии разнотипных шпонок (связей) в пределах высоты одного этажа усилия между ними распределяются обратно пропорционально их податливости при сдвиге;
• при расчете соединения на усилия сдвига, вызванные местными усилиями, например, вследствие перепада температур по толщине стены, учитывается неравномерность распределения усилий между шпонками или связями;
• при учете сопротивления сдвигу перекрытий или монолитных поясов в уровне перекрытий усилия сдвига, приходящиеся на одну шпонку (связь) V_k и на перекрытие (монолитный пояс) V_p, определяют по формулам:

V_k = (1/λ_k)/(1/λ_р + n_k /λ_k) (В. 1)

V_p = (1/λ_p)/(1/λ_р + n_k /λ_k) (В. 2)

Где λ_k - коэффициент податливости при сдвиге одной шпонки (связи);

λ_p - то же, плиты перекрытия или монолитного пояса в уровне перекрытия;

n_k – общее количество шпонок в стыке.

Коэффициенты податливости определяют согласно положению приложения А.

В.2 Для бесшпоночных соединений расчетная прочность при сдвиге принимается равной меньшей из двух значений усилий V_sl и V_crc, вызывающих разрушение стыка соответственно от взаимного проскальзывания соединяемых частей стены и от образования в зоне стыка наклонных трещин.

Усилия V_sl и V_crc вычисляются по формулам