Площадь сечения конструктивной вертикальной и горизонтальной арматуры, устанавливаемой у каждой из сторон панели, следует принимать не менее 0,2 см2/м. Диаметр конструктивной продольной арматуры стеновых панелей принимается не менее 5мм, диаметр поперечной арматуры — не менее 4 мм.
7.3.11 В местах устройства проемов (оконных, дверных и пр.) в сборных железобетонных панелях следует предусматривать установку дополнительной арматуры, окаймляющей проемы сечением не менее сечения рабочей арматуры (того же направления), требуемой по расчету как сплошной конструкции. Проемы в сборных бетонных панелях также окаймляются конструктивной арматурой. Для ограничения раскрытия трещин в углах проемов предусматривается дополнительное армирование наклонными стержнями, Г-образными сетками или другими способами (см. Рисунок 7.1). По низу дверных проемов в панелях следует предусматривать железобетонную перемычку или арматурный каркас.
 | |
| 431 × 397 пикс. Открыть в новом окне | |
Рис. 7.1. Пример расположения косвенного армирования проемов и «L»-образной арматуры.
7.3.12 Простенки шириной 0,6 м и менее должны иметь не менее двух вертикальных каркасов, соединенных между собой с двух сторон горизонтальными стержнями с шагом не более 0,3 м.
7.3.13 Армирование перемычек над проемами выполняют преимущественно плоскими арматурными каркасами с заведением за ширину проема не менее, чем на длину анкеровки, обеспечивающими восприятие поперечных сил и изгибающих моментов.
7.3.14 В сборных элементах стен следует предусматривать закладные детали для транспортировки и монтажа конструкций. Размещение закладных деталей принимают таким, чтобы исключить необходимость дополнительного армирования.
7.4 Фундаменты
7.4.1 Конструирование несущих железобетонных фундаментов выполняется с учетом требований СП 63.13330, СП 22.13330, СП 24.13330 и других действующих нормативных документов.
7.4.2 Класс бетона по прочности на сжатие для фундаментов принимают не менее В20, марку по водонепроницаемости – не менее W6. Содержание арматуры в плитных фундаментах следует принимать не менее 0,3%.
7.5 Узлы сопряжений и связи
7.5.1 Шпоночные соединения вертикальных стыков стен рекомендуется проектировать распределенными по всей высоте стыка.
7.5.2 Длина анкеровки связей в продольных швах между сборными плитами перекрытий должна составлять не менее 
для стержней с прямыми концами и 
для стержней, имеющих специальные анкерующие средства (крюки, лапки и пр.), где 
- диаметр связей.
для стержней с прямыми концами и для стержней, имеющих специальные анкерующие средства (крюки, лапки и пр.), где - диаметр связей.7.5.3 Ширина продольных швов между сборными элементами плит должна составлять не менее 20 мм при элементах с высотой сечения до 250 мм и не менее 30 мм для элементов большей высоты. При этом должна быть обеспечена возможность размещения стыкуемой арматуры или закладных деталей и их высококачественной сварки. Заделка продольных швов выполняется цементно-песчаными растворами согласно 4.1.9. При использовании плит безопалубочного формирования заделка продольных швов выполняется мелкозернистым бетоном класса по прочности не ниже В25 с учетом указаний приложения Ж настоящего свода правил.
7.5.4 Для замоноличивания труднодоступных или трудноконтролируемых мест стыка используют заполнение шва раствором или бетоном под давлением, а также применяют расширяющийся цемент.
7.5.5 Размеры сварных швов, выполняемых при изготовлении стальных закладных деталей и при соединении их при монтаже в стыках сборных элементов, следует рассчитывать согласно требованиям СП 16.13330.
7.5.6 Ширина вертикальных швов между стеновыми панелями должна составлять не менее 20мм в свету.
Приложение А Определение податливости соединений элементов несущих конструкций.
А.1 Коэффициентом податливости соединения называется величина, численно равная деформации соединения, вызванной единичной сосредоточенной или распределенной силой.
Коэффициенты податливости при растяжении 
, сдвиге 
и коэффициенты податливости перемычек при перекосе 
, следует определять от действия сосредоточенных сил. Коэффициенты податливости при сжатии 
и повороте 
следует определять от действия распределенных сил.
, сдвиге и коэффициенты податливости перемычек при перекосе , следует определять от действия сосредоточенных сил. Коэффициенты податливости при сжатии и повороте следует определять от действия распределенных сил.Для соединений, имеющих несколько характерных стадий работы (например, до образования трещин в соединении и после), коэффициенты податливости (жесткости) следует принимать для каждой стадии дифференцированно. Деформации соединения в этом случае определяются как сумма деформаций от приращений усилий на отдельных этапах.
Основные виды соединений и размерность коэффициентов податливости приведены в таблице А1.
Таблица А1
Коэффициент податливости | Обозначение | Размерность | Схема соединения | ||||
При растяжении | λt | мм/Н (см/кгс) |
| ||||
При сжатии | λс | мм3/Н (см/кгс) | |||||
При сдвиге | λτ | мм/H (см/кгс) | |||||
При повороте | λ | 1/МН (1/кгс) | |||||
При соединении элементов системой связей следует различать следующие случаи их расположения: последовательное (Рисунок А. 1, а, б); параллельное (Рисунок А. 1, в, г); смешанное (Рисунок А. 1, д, е).
 | |
| 304 × 639 пикс. Открыть в новом окне | |
а, б — последовательные; в, г — параллельные; д, е — смешанные
Рисунок А. 1. Схема соединений
Коэффициенты податливости λ соединения, состоящего из системы сосредоточенных связей следует определять по формулам
для последовательно расположенных связей
(А. 1)для параллельно расположенных связей
(А. 2)В смешанном случае выделяют группы однородно расположенных связей. Для каждой из них вычисляют коэффициенты податливости либо как для последовательно расположенных связей, либо как для параллельно расположенных.
Коэффициент податливости соединения, имеющего сосредоточенные и распределенные связи, определяют путем замены распределенных связей на эквивалентные по жесткости сосредоточенными.
А.2 Коэффициент податливости при растяжении соединения сборных элементов в виде сваренных между собой и замоноличенных бетоном арматурных выпусков следует определять по формуле
соединения сборных элементов в виде сваренных между собой и замоноличенных бетоном арматурных выпусков следует определять по формуле
(А. 3)где:
– ширина раскрытия трещин, нормальных к арматурной связи, вызванных растягивающими напряжениями в связи 
, определяемая в соответствии с СП 63.13330.Деформации растяжения связей в виде петлевых выпусков диаметром 8–12мм, соединенных между собой скобами из арматурной стали и замоноличенных бетоном класса не ниже В15, допускается определять как для сварных связей, площадь которых соответствует площади поперечного сечения арматуры петлевого выпуска. Диаметр арматуры скобы должен быть при этом не менее диаметра петлевого выпуска.
А.3 Коэффициент податливости при сжатии горизонтального растворного шва 
следует определять в зависимости от способа укладки и прочности раствора и среднего значения сжимающих напряжений в растворном шве 
.
следует определять в зависимости от способа укладки и прочности раствора и среднего значения сжимающих напряжений в растворном шве .При кратковременном сжатии для раствора прочностью на сжатие 1 МПа и более при толщине шва 10 – 20 мм коэффициент податливости растворного шва 
, мм3/Н, следует определять по формулам
, мм3/Н, следует определять по формулам при 
(А. 4)
(А. 4) при 
(А. 5)
(А. 5)где:
– среднее значение сжимающих напряжений в растворном шве, МПа;
– кубиковая прочность раствора, МПа;
– толщина растворного шва, мм.При наличии скосов на торцах плит перекрытия, размеры опорных площадок, через которые передается нагрузка в платформенном стыке, следует принимать различными при расчете податливости платформенного стыка по верхнему и нижнему швам.
Коэффициенты податливости растворных швов при кратковременном сжатии при расчете на нагрузки, действующие на стадии эксплуатации здания, допускается принимать по таблице А2.