- бетон группы Б (естественного твердения или подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, на песке с модулем крупности 2,0 и менее) - B20, B25 и B30;
- бетон группы В (подвергнутый автоклавной обработке) - B20, B25, B30, B35, B40, B45, B50, B55, B60;
б) классов по прочности на осевое растяжение: Bt0,8; Bt1,2; Bt1,6; Bt2,0; Bt2,4; Bt2,8; Bt3,2;
в) марок по морозостойкости: F100, F150, F200, F300, F400, F500;
г) марок по водонепроницаемости: W6, W8, W10, W12.
5.1.3 Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие и осевое растяжение, назначается при проектировании исходя из возможных реальных сроков фактического нагружения конструкций проектными нагрузками, способа воздействия, условий твердения бетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливают в возрасте 28 сут.
Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с указаниями ГОСТ 13015 и стандартов на конструкции конкретных видов.
5.1.4 Для предварительно напряженных армоцементных конструкций класс бетона по прочности на сжатие, в котором расположена напрягаемая арматура, должен быть принят в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не ниже указанного в СП 63.13330.
Передаточная прочность бетона назначается в соответствии с требованиями СП 63.13330.
5.1.5 Для замоноличивания стыков армоцементных конструкций класс бетона следует принимать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но не менее, чем класс бетона соединяемых элементов.
5.1.6 Минимальные марки мелкозернистого бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для армоцементных конструкций, в зависимости от условий их работы, должны принимать в соответствии с требованиями СП 63.13330 и СП 28.13330.
5.1.7 Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетон марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже марок, принятых для стыкуемых элементов.
Нормативные и расчетные характеристики мелкозернистого бетона
5.1.8 Нормативные и расчетные сопротивления мелкозернистого бетона, а также коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с указаниями СП 63.13330.
5.1.9 Если проверяемый участок армоцементной конструкции работает в условиях двухосного (разнозначного) напряженного состояния, расчетное сопротивление растяжению мелкозернистого бетона для предельных состояний первой группы необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы 
, который принимается в зависимости от отношения напряжений 
или 
по таблице 3.
, который принимается в зависимости от отношения напряжений или по таблице 3.Здесь 
и 
- нормальные напряжения соответственно по направлению осей x и y.
и - нормальные напряжения соответственно по направлению осей x и y.Таблица 3
Коэффициенты условий работы бетона
Отношение напряжений  (или  ) | Коэффициент условий работы бетона  |
+/- 0 | 1 |
-0,5 | 0,9 |
-1 | 0,8 |
Примечание - Для промежуточных значений отношения напряжений коэффициент принимают по линейной интерполяции. | |
5.1.10 Значения начального модуля упругости мелкозернистого бетона при сжатии и растяжении Eb для классов бетона B20 - B60 принимают по СП 63.13330.
При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления и т.д. допустимо принимать другие значения Eb, согласованные в установленном порядке.
5.1.11 Коэффициент линейной температурной деформации 
мелкозернистого бетона при температуре в интервале от минус 40 °C до плюс 50 °C принимают равным 1·10-5 град-1.
мелкозернистого бетона при температуре в интервале от минус 40 °C до плюс 50 °C принимают равным 1·10-5 град-1.При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения, морозостойкости бетона и т.д. допустимо принимать другие значения , обоснованные в установленном порядке. Для расчетной температуры ниже минус 40 °C и выше 50 °C значение принимают по экспериментальным данным.
, обоснованные в установленном порядке. Для расчетной температуры ниже минус 40 °C и выше 50 °C значение принимают по экспериментальным данным.5.1.12 Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) принимают равным 0,2, а модуль сдвига мелкозернистого бетона G - равным 0,4 соответствующего значения Eb, указанного в СП 63.13330.
5.2. Арматура
5.2.1 Для армирования армоцементных конструкций необходимо принимать:
а) тканые сетки по ГОСТ 3826;
б) плетеные сетки по ГОСТ 2715;
в) сварные сетки;
г) стержневую и проволочную металлическую арматуру в соответствии с указаниями СП 63.13330;
д) проволочную арматуру по ГОСТ 7348 и канатную арматуру по ГОСТ 13840 и ГОСТ Р 53772 для армирования преднапряженных конструкций.
5.2.2 Рекомендуемый сортамент тканых и сварных сеток приведен в приложении Б.
Примечание - Плетеные сетки по ГОСТ 2715 допустимо применять в качестве конструктивной арматуры.
5.2.3 Выбор стержневой и проволочной арматуры в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, условий возведения и эксплуатации, а также выбор марок стали для закладных деталей следует производить в соответствии с указаниями СП 63.13330.
Нормативные и расчетные характеристики арматуры
5.2.4 Нормативные сопротивления стержневой и проволочной арматуры Rsn, а также коэффициенты условий работы арматуры должны принимать согласно СП 63.13330.
Расчетные сопротивления арматуры растяжению Rs для предельных состояний первой и второй групп, а также расчетные сопротивления стержневой и проволочной арматуры сжатию, используемые при расчете армоцементных конструкций по предельным состояниям первой группы Rsc, следует принимать согласно СП 63.13330.
5.2.5 За нормативное сопротивление проволоки сеток принимают наименьшее значение условного предела текучести, соответствующего остаточному относительному удлинению 0,2% и принимаемого равным 0,8 временного сопротивления разрыву проволоки сетки. Допустимо нормативное сопротивление проволок тканых и сварных сеток Rm,ser принимать равным 245 МПа.
5.2.6 Расчетные сопротивления сеток растяжению для предельных состояний первой и второй групп определяют делением нормативного сопротивления на коэффициент надежности по материалу сеток, равный 1,15 для предельных состояний первой группы и 1,0 - для предельных состояний второй группы.
Значения расчетных сопротивлений сеток растяжению для предельных состояний первой группы Rm и Rmw, а также сжатию Rmc с учетом коэффициента условий работы 
следует принимать по таблице 4.
следует принимать по таблице 4.Таблица 4
Расчетные сопротивления сеток
для предельных состояний первой группы
Вид сеток | Диаметр проволоки, мм | Расчетные сопротивления сеток для предельных состояний первой группы | ||
растяжению | сжатию Rmc | |||
продольных проволок, поперечных проволок при расчете наклонных сечений на действие изгибающего момента Rm | поперечных проволок при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы Rmw | |||
| 1 Тканая по ГОСТ 3826 | 0,7 1 1,2 | |||
245 | 206 | 245 | ||
| 2 Сварная | 0,5 0,6 | |||
Расчетное сопротивление сеток сжатию, используемое при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы Rmc, принимают равным расчетному сопротивлению растяжению для предельных состояний первой группы Rm. Расчетное сопротивление сеток сжатию Rmc, приведенное в таблице 4, необходимо дополнительно умножать на коэффициент условия работы сеток 
, принимаемый при коэффициенте сетчатого армирования 
равным 1, при 
равным 0,75.
, принимаемый при коэффициенте сетчатого армирования равным 1, при равным 0,75.5.2.7 Расчетное сопротивление сеток в элементах, подвергающихся воздействию многократно повторяющихся нагрузок, следует принимать по специальным указаниям.
5.2.8 Модуль упругости сеток Em следует принимать равным 150000 МПа, а модуль упругости стержневой и проволочной арматуры Es согласно требованиям СП 63.13330.
5.2.9 Длину зоны передачи напряжений lp для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять согласно указаниям СП 63.13330.
6. Расчет армоцементных конструкций
Настоящий раздел содержит правила расчета армоцементных конструкций со стальным сетчатым или комбинированным армированием.