- длина тумбового массива, м;
- высота от уровня крепления анкера по линии приложения нагрузки 
, м;
- условный пролет лицевой стенки больверка, м, определяемый статическим расчетом лицевой стенки больверка (см. 11.3.19). Усилие от швартовной нагрузки суммируют с анкерным усилием 
.
. 11.3.26 Анкерную стенку следует рассчитывать методами строительной механики.
11.3.27 Анкерную плиту следует рассчитывать как двухконсольную балку с опорой в месте крепления анкера.
Усилия, действующие в элементах железобетонных анкерных плит таврового или ребристого сечений, в поперечном направлении определяются:
- в плите между ребрами - как в балке на двух опорах с консолями;
- в полке - как в консольной балке, защемленной в месте примыкания полки к ребру.
Расчет анкерной плиты следует выполнять с использованием апробированных методик.
11.3.28 Анкерные козловые опоры следует рассчитывать:
- на вертикальную нагрузку от веса шапочной балки, веса грунта над ней, а для сжатой сваи - дополнительно от эксплуатационных нагрузок на территории причала;
- горизонтальную нагрузку, равную анкерному усилию (см. 11.3.24).
Вертикальные нагрузки принимают по длине, равной шагу свайных козловых опор.
11.3.29 Продольные сжимающие усилия 
и растягивающие 
в сваях козловых опор определяют графически (рисунок 11.3) или по формулам
и растягивающие в сваях козловых опор определяют графически (рисунок 11.3) или по формулам  | |
| 288 × 58 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 289 × 58 пикс. Открыть в новом окне | |
где F - расчетная вертикальная нагрузка, кН;
, 
- углы наклона к вертикали растянутой и сжатой соответственно свай козловых опор, град;
- анкерное усилие, кН/м (см. 11.3.24);
- шаг свайных козловых опор, м;
- вес сваи в конструкции, кН, определяемый при коэффициенте надежности по нагрузке 
для сжатой сваи и 
для растянутой сваи козловых опор. 11.3.30 Расчет несущей способности и глубины погружения свай козловых опор следует проводить в соответствии с требованиями СП 24.13330.
 | |
| 1023 × 953 пикс. Открыть в новом окне | |
11.3.31 Расстояние от расчетной плоскости лицевой (экранирующей) стенки больверка до анкерной опоры (длину анкера 
) следует принимать из условия пересечения на поверхности территории плоскости обрушения, проведенной от расчетной плоскости из точки на уровне условного пролета стенки, с плоскостью выпора, проведенной от подошвы анкерной плиты, а для анкерной стенки - из точки, отстоящей вверх от подошвы на расстоянии 
(
- дополнительная глубина на защемление). Длину анкера 
определяют расчетом.
) следует принимать из условия пересечения на поверхности территории плоскости обрушения, проведенной от расчетной плоскости из точки на уровне условного пролета стенки, с плоскостью выпора, проведенной от подошвы анкерной плиты, а для анкерной стенки - из точки, отстоящей вверх от подошвы на расстоянии ( - дополнительная глубина на защемление). Длину анкера определяют расчетом. 11.3.32 Если по компоновочным требованиям (из-за стесненности территории) или технико-экономическим соображениям возможно или целесообразно приблизить анкерную стенку или плиту к лицевой (экранирующей) стенке или если в поверхностных слоях основания между лицевой (экранирующей) стенкой и анкерными устройствами залегают грунты, которые значительно слабее по прочностным свойствам, чем грунты засыпки, следует проверить устойчивость массива грунта, обеспечивающего анкерное крепление сооружения.
11.3.33 Козловые анкерные опоры следует располагать непосредственно за линией естественного откоса.
В случаях приближения опор к лицевой (экранирующей) стенке несущую способность участков свай, расположенных выше естественного откоса, следует принимать не более 50% определенной для того же грунта в условиях естественного залегания.
11.3.34 Анкерные тяги рассчитываются на растяжение из условия прочности
, (11.10) где 
- растягивающее усилие в анкерной тяге, кН, определяемое по 11.3.35;
- растягивающее усилие в анкерной тяге, кН, определяемое по 11.3.35;
- площадь сечения тяги нетто, 
;
;
- расчетное сопротивление материала анкерной тяги растяжению, кПа, принимаемое по СП 16.13330. В местах резьбовых соединений расчетное поперечное сечение тяги принимают по внутреннему диаметру резьбы.
11.3.35 Растягивающее усилие в анкерной тяге определяют по формуле
, (11.11) где 
- анкерное усилие, кН/м (см. 11.3.24);
- анкерное усилие, кН/м (см. 11.3.24);
- шаг анкеров, м;
- угол наклона анкерной тяги к горизонтали, град. В случаях, когда в экранированном больверке лицевая стенка анкеруется за экранирующую, а экранирующая - за анкерную опору, усилие в переднем анкере определяется по формуле
, (11.12) где 
- коэффициент, принимаемый по 11.3.24;
- коэффициент, принимаемый по 11.3.24;
- усилие в переднем анкере на 1 м стенки по длине сооружения, кН/м, равное расчетной анкерной реакции лицевой стенки больверка, полученной статическим расчетом по 11.3.21;
- шаг передних анкеров, м;
- угол наклона передней анкерной тяги к горизонтали, град. При расчете анкерных тяг тумбовых массивов следует учитывать усилия от швартовных воздействий по 11.3.25.
11.3.36 Распределительный пояс следует рассчитывать по схемам многопролетных неразрезных балок с учетом пластических деформаций материала.
Усилия для подбора сечения распределительного пояса следует определять по формулам:
, (11.13)
, (11.14)