Таблица К.6
Значения коэффициента K1
 |  | i | |||
10 | 20 | 30 | 40 | ||
150 | 0,25 | 1,1 | |||
0,50 | |||||
1,00 | |||||
200 | 0,25 | ||||
0,50 | |||||
1,00 | 1,1 | - | - | ||
250 | 0,25 | 1,1 | 1,15 | ||
0,50 | 1,1 | 1,2 | 1,25 | ||
1,00 | 1,1 | - | - | - | |
300 | 0,25 | 1,1 | 1,15 | 1,2 | 1,3 |
0,50 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,45 | |
1,00 | 1,2 | - | - | - | |
К.2. Устойчивость стальных ферм
К.2.1. При подъеме в процессе монтажа или при опускании в процессе демонтажа одиночных стальных ферм любого очертания следует обеспечить устойчивость их плоской формы изгиба от усилий, вызванных собственной массой. Методика проверки устойчивости плоской формы изгиба основана на расчете фермы как целого плоского упругого элемента. Методика не распространяется на арочные, предварительно напряженные и неразрезные фермы.
К.2.2. Устойчивость ферм с параллельными или слабонаклонными (до 1:10) поясами двутаврового, таврового (включая сечение из парных уголков), трубчатого (прямоугольного, круглого) или другого симметричного относительно вертикальной оси сечения независимо от направления опорных раскосов (восходящие или нисходящие) при строповке за один или два узла верхнего пояса следует проверять по формуле
(К.16)где Qкр.п - критическая масса фермы при подъеме (опускании);
QФ - собственная масса фермы, определяемая по рабочей документации (массу фасонок следует распределить поровну между поясами и решеткой); если ферму поднимают или опускают с двумя опорными стойками одинаковой или разной массы или с одной опорной стойкой, то в знаменатель формулы (К.16) следует подставлять приведенную массу фермы
Qпр = QФ + 8,4Qст, (К.17)
где Qст - масса одной (при двух - наибольшей) опорной стойки;
- коэффициент надежности при подъеме (опускании), принимаемый 
.
(К.18)
(К.19)где Qн и Qр - массы соответственно нижнего пояса и элементов решетки фермы;
(К.20)где 
;
;l - расстояние между точками строповки;
L - длина фермы (пролет);
- коэффициент согласно таблице К.7;E - модуль упругости стали;
H - высота фермы в местах строповки;
, 
- моменты инерции соответственно нижнего и верхнего поясов фермы из плоскости; при ступенчатом уменьшении сечения по длине нижнего пояса от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент a1 согласно таблице К.8.Таблица К.7
Значения коэффициента
для наиболее распространенных случаев
l, м | 18 | 24 | 30 | 36 | |||||
| L, м | 3 | 6 | 6 | 12 | 6 | 12 | 6 | 12 | 18 |
| | 1,15 | 1,77 | 1,36 | 8,73 | 1,21 | 2,55 | 1,14 | 1,79 | 8,73 |
Примечания1. При l = 0 для любого значения L коэффициент  .2. Во всех случаях должно быть l >= 0,5L. | |||||||||
Таблица К.8
Значения коэффициентов a1 и a2
 | При одной ступени изменения сечения на половине длины пояса | При двух ступенях изменения сечения на половине длины пояса | ||
a1 | a2 | a1 | a2 | |
0,2 | 0,746 | 0,252 | 0,878 | 0,308 |
0,4 | 0,906 | 0,482 | 0,921 | 0,532 |
0,6 | 0,959 | 0,685 | 0,957 | 0,712 |
0,8 | 0,985 | 0,850 | 0,981 | 0,870 |
1,0 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 |
Примечание. Значения a1 и a2 для промежуточных отношений следует вычислять методом линейной интерполяции. | ||||
К.2.3. Для стропильных и подстропильных ферм, изготовленных по типовым сериям 1.460-2 и 1.460-4, места их строповки при подъеме по условиям обеспечения устойчивости ферм приведены в таблице К.9.
Таблица К.9
Места строповки при подъеме
по условиям обеспечения устойчивости ферм
Схема стропильных ферм по типовым сериям 1.460-2 и 1.460-4 | Строповка при подъеме | Временное раскрепление | |||||||||||
без опорных стоек | с одной или двумя опорными стойками | при сечении уголков верхнего и нижнего поясов, не менее <*> | места временного раскрепления | диаметр расчалки, мм | предварительное натяжение в менее напряженной расчалке Tр.мин, кгс | предварительное натяжение в более напряженной расчалке Tр.макс, кгс | |||||||
при сечении уголков верхнего и нижнего поясов, не менее <*> | места строповки | при сечении уголков верхнего и нижнего поясов, не менее <*> | места строповки | ||||||||||
| 160 x 12 ----------- 125 x 12 | 1 | 180 x 12 ---------- 160 x 11 | 1 | 160 x 12 ---------- 125 x 12 | 1 | 22,5 | 352 | 610 | ||||
140 x 9 --------- 125 x 8 | 2; 2 | 140 x 9 --------- 125 x 8 | 3; 3 | 140 x 9 --------- 125 x 8 | 3; 3 | 22,5 | 353 | 612 | |||||
- | - | 140 x 10 ---------- 125 x 9 | 1 | 160 x 11 ---------- 125 x 12 | Не требуется | - | - | - | |||||
| 110 x 8 ---------- 100 x 6,5 | 1 | 110 x 8 ---------- 100 x 6,5 | 3; 3 | 125 x 10 ---------- 110 x 8 | 1 | 19,5 | 241 | 418 | ||||
- | - | - | - | 110 x 8 ---------- 100 x 6,5 | 3; 3 | 19,5 | 269 | 466 | |||||
| 100 x 6,5 ----------- 100 x 6,5 | 1 | 110 x 8 ----------- 100 x 6,5 | 1 | 100 x 6,5 ----------- 100 x 6,5 | Не требуется | - | - | - | ||||
<*> В числителе дан размер верхнего пояса; в знаменателе - нижнего пояса. Примечания 1. Строповку подстропильных ферм пролетами 12, 18 и 24 м указанных типовых серий при подъеме с опорными стойками и без них следует производить за средний узел, а временное раскрепление этих ферм по условиям устойчивости не требуется. 2. Места строповки стропильных и подстропильных ферм указаны при укрупнительной сборке их в вертикальном положении (без кантовки). 3. Предварительное натяжение в расчалках каждой пары определено при углах  ,  и  ,  (см. рисунок К.2).4. При натяжении расчалок значение Tр.мин обязательно контролируется. | |||||||||||||
Указанные типовые серии используются как справочный материал для проектирования.
К.2.4. Устойчивость ферм треугольного, полигонального и других очертаний, имеющих любые сечения поясов (включая и несимметричные) при различных способах строповки, а также ферм с параллельными или слабонаклонными (до 1:10) поясами с расстоянием между узлами строповки более 0,5 пролета или строповки за три узла следует проверять по формуле
(К.21)где Pкр - критическая нагрузка для сжатого на одной половине фермы участка нижнего или верхнего пояса в зависимости от способа строповки;
Pпр - приведенное усилие в сжатом участке нижнего или верхнего пояса.
К.2.5. Критическую нагрузку следует вычислять по формуле
(К.22)где 
- момент инерции из плоскости сжатого участка нижнего или верхнего пояса;
- момент инерции из плоскости сжатого участка нижнего или верхнего пояса;при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса (нижнего или верхнего) от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент a1 для нижнего пояса и a2 для верхнего пояса согласно таблице К.8;
при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса от опор к середине фермы момент инерции следует принимать по минимальному сечению;
l0 - длина пояса от середины пролета фермы до конца сжатого участка; при наличии растяжения в средних панелях пояса усилия в них в запас устойчивости следует принимать равными нулю.
К.2.6. Приведенное усилие в сжатом участке пояса следует определять по формуле
(К.23)где P1, P2, P3, ..., Pn - узловые нагрузки на сжатый стержень, определяемые разностью усилий в соседних панелях пояса фермы от ее собственной массы (рисунок К.1) и равные P1 = N1 - N2, P2 = N2 - N3, P3 = N3 - N4, Pn = Nn.
 | |
| 1475 × 862 пикс. Открыть в новом окне | |