где
 | |
| 239 × 64 пикс. Открыть в новом окне | |
Необходимо округлить величину m с точностью до 0,01 и выдерживать следующие условия:
- 
- в случае, если в кладке имеются смежные ряды, в которых число массивов равно b и с;
- в случае, если в кладке имеются смежные ряды, в которых число массивов равно b и с; - 
в случае, когда отсутствует предыдущее условие и имеются смежные ряды, в которых число массивов равно а и с;
в случае, когда отсутствует предыдущее условие и имеются смежные ряды, в которых число массивов равно а и с; - 
- в случае, когда кладка компонуется из двух типов массивов;
- в случае, когда кладка компонуется из двух типов массивов; ∆ - величина допустимого перекрытия швов в кладке в направлении длины стенки, определяемая по формуле
(Д.5) где ∆*- среднее значение перекрытия швов, зависящее от класса бетона и грузоподъемности кранового оборудования, мм; принимают по рисунку Д.1;
k∆ - коэффициент надежности перекрытия швов; принимают по рисунку Д.2;
KN - коэффициент, зависящий от числа курсов кладки N, принимают по таблице Д.2.
Таблица Д.2
Число курсов N | KN |
2 | 0,47 |
3 | 0,66 |
4 | 0,83 |
5 | 1,00 |
6 | 1,16 |
7 | 1,31 |
8 | 1,47 |
9 | 1,61 |
10 | 1,76 |
Величину допустимого перекрытия швов в кладке в направлении ширины стенки рекомендуется принимать равной 1,5∆.
 | |
| 445 × 376 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок Д.1 – Графики зависимости параметра ∆* от класса бетона и грузоподъемности крана Gб
 | |
| 329 × 413 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок Д.2 – График зависимости коэффициента надежности перекрытия швов
Д.7 Размеры массивов по направлению ширины стенки следует определять по формулам:
(Д.6)
(Д.7)
(Д.8) Примечания
1 Допускается применение массивов со скошенными гранями.
2 Любые изменения ширины массива следует проводить с таким расчетом, чтобы площадь его торца составляла величину
(Д.9) где i = а, b, с.
Приложение Е (рекомендуемое) Расчет стенок больверка на нагрузки от навала судна при подходе к сооружению
Е.1 Расчет стенок заанкеренного больверка на нагрузки от навала судна проводится при условии, что
FRa, (Е.1)
где F - расчетная нагрузка от навала судна, кН/м, воспринимаемая 1 м сооружения по длине;
Ra - расчетная анкерная реакция, кН/м, полученная статическим расчетом в соответствии с требованиями раздела 11.
Расчет лицевой стенки обычного больверка (безанкеренного, заанкеренного) из металлического шпунта на нагрузки от навала судна допускается не проводить.
Е.2 Нагрузку от навала судна F следует определять по формуле
(Е.2) где Uc - перемещение сооружения в месте навала судна от действия единичной нагрузки, м/кН (Е.3);
Fq - расчетная горизонтальная нагрузка от навала судна при подходе к сооружению, кН, определяемая в соответствии с требованиями СП 38.13330;
U0 - перемещение сооружения в месте навала судна без учета распределяющего влияния надстройки и разгрузочной платформы от действия единичной нагрузки, м/кН (Е.4).
Е.3 Перемещение сооружения Uc определяют но формуле
(Е.3) где λ - величина, м, определяемая по формуле
(Е.4) здесь ld - расчетная длина надстройки и платформы, равная 1 м;
Вн - жесткость сечения монолитной надстройки и разгрузочной платформы относительно вертикальной оси, кН·м2, определяемая в соответствии с требованиями СП 41.13330 для случая кратковременного действия нагрузки.
Е.4 Перемещение сооружения U0 определяют по формуле
(Е.5) где А, Б - коэффициенты, определяемые по графику на рисунке Е.1 в зависимости от обобщенного показателя α;
hd - высота, м, от точки приложения горизонтальной нагрузки F (середина высоты отбойного устройства) до точки, расположенной на глубине 0,67dл от дна (dл - расчетная глубина погружения лицевой стенки больверка).
 | |
| 584 × 282 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок Е.1 – К расчету перемещения U0 сооружения от навала судна