16.11 Поперечную силу Q в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решетчатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом следует определять по формуле (207) с учетом приведенной гибкости 
, определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.
, определяемой по таблице 8 для сечения типа 3. 16.12 Расчет на устойчивость сжатых элементов конструкций из одиночных уголков (поясов, решетки) следует выполнять, как правило, с учетом эксцентричного приложения продольной силы.
Допускается рассчитывать эти элементы как центрально-сжатые по формуле (7) при условии умножения продольных сил на коэффициенты 
и 
, принимаемые не менее 1,0.
и , принимаемые не менее 1,0. В пространственных болтовых конструкциях по рисунку 15 (кроме рисунка 15,в и концевых опор) при центрировании в узле элементов из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов 
и 
следует определять:
и следует определять: для поясов при 
(при 
следует принимать 
) по формулам:
(при следует принимать ) по формулам: при 
и 
и 
; (209) при 
и 
и 
; (210) для раскосов, примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам:
при 
и 
и 
; (211) при 
и 
и 
. (212) Для пространственных болтовых конструкций по рисунку 15, г, д в формулах (210) и (212) следует принимать 
.
. В формулах (211) и (212) отношение расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса принято от 0,54 до 0,6; при отношении, равном 0,5, коэффициент 
, вычисленный по формулам (211) и (212), должен быть увеличен на 5%.
, вычисленный по формулам (211) и (212), должен быть увеличен на 5%. В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рисунку 15, б, г (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при 
значения коэффициентов 
и 
следует принимать:
значения коэффициентов и следует принимать: при центрировании в узлах элементов по центрам тяжести сечений 
;
; при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса 
.
. При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать 
.
. Обозначения, принятые в формулах (209) - (212):
с - расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла;
b - ширина полки уголка пояса;
- продольная сила в панели пояса;
- сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для 
; при расчете пояса следует принимать большее из значений 
, полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов - для узла, к которому примыкает раскос. 16.13 Расчетные длины 
и радиусы инерции сечений i при определении гибкости элементов плоских траверс с поясами и решеткой из одиночных уголков (см. рисунок 22) следует принимать равными:
и радиусы инерции сечений i при определении гибкости элементов плоских траверс с поясами и решеткой из одиночных уголков (см. рисунок 22) следует принимать равными: для пояса 
, 
, 
;
, , ; для раскоса 
, 
;
, ; для распорки 
, 
,
, , где 
- радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости решетки траверсы.
- радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости решетки траверсы. 16.14 Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободно стоящей опоры ВЛ не должна превышать 160.
16.15 Отклонения верха опор и прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в таблице 46.
16.16 В стальных пространственных конструкциях опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков следует предусматривать в поперечных сечениях диафрагмы, которые должны располагаться в стойках свободно стоящих опор не реже, чем через 25 м, и в стойках опор на оттяжках не реже, чем через 15 м. Диафрагмы должны также устанавливаться в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов.
16.17 При расчете на смятие соединяемых элементов решетки в одноболтовых соединениях с расстоянием от края элемента до центра отверстия вдоль усилия менее 1,5d следует учитывать примечание 2 таблицы 40.
В одноболтовых соединениях элементов, постоянно работающих на растяжение (тяг траверс, элементов, примыкающих к узлам крепления проводов и тросов, и в местах крепления оборудования), расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия следует принимать не менее 2d.
16.18 Раскосы, прикрепляемые к поясу болтами в одном узле, должны быть расположены, как правило, с двух сторон полки поясного уголка.
Таблица 46
N п.п. | Конструкция и направление отклонения | Относительное отклонение верха опоры (к высоте опоры) | Относительный прогиб траверсы и балки (к пролету или длине консоли) | ||||
вертикальный | горизонтальный | ||||||
в пролете | на консоли | в пролете | на консоли | ||||
1 | Концевая и угловая опора ВЛ анкерного типа высотой до 60 м вдоль проводов |  |  |  | Не ограничивается | ||
2 | Опора ВЛ анкерного типа высотой до 60 м вдоль проводов |  |  |  | То же | ||
3 | Промежуточная опора ВЛ (кроме переходной) вдоль проводов | Не ограничивается |  |  | " | ||
4 | Переходные опоры ВЛ всех типов высотой свыше 60 м вдоль проводов |  |  |  | " | ||
5 | Опора ОРУ вдоль проводов |  |  |  |  |  | |
6 | То же, поперек проводов |  | Не ограничивается | Не ограничивается | Не ограничивается | ||
7 | Стойка опоры под оборудование |  | - | - | - | - | |
8 | Балка под оборудование | - |  |  | - | - | |
| Примечания1 Отклонение опор ОРУ и траверс опор ВЛ в аварийном и монтажном режимах не нормируется.2 Отклонения и прогибы по позициям 7 и 8 должны быть уменьшены, если техническими условиями на эксплуатацию оборудования установлены более жесткие требования. | |||||||
16.19 В болтовых стыках поясных равнополочных уголков число болтов в стыке следует назначать четным и распределять болты поровну между полками уголка.
Число болтов при однорядном и шахматном их расположении, а также число поперечных рядов болтов при двухрядном их расположении следует назначать, как правило, не более пяти на одной полке уголка с каждой стороны от стыка.
Указанное число болтов и поперечных рядов допускается увеличить до семи при условии уменьшения значения коэффициента 
, определяемого по таблице 40, умножением на 0,85.
, определяемого по таблице 40, умножением на 0,85. 16.20 Расчет на устойчивость стенок опор из многогранных труб при числе граней от 8 до 12 следует выполнять по формуле
, (213) где 
- наибольшее сжимающее напряжение в сечении опоры при ее расчете по деформированной схеме;
- наибольшее сжимающее напряжение в сечении опоры при ее расчете по деформированной схеме;
- критическое напряжение, вычисляемое по формуле
. (214) В формуле (214) обозначено:
;
- условная гибкость стенки грани шириной b и толщиной t;
,