где 
- коэффициент, определяемый по указаниям Л.2.2.
- коэффициент, определяемый по указаниям Л.2.2.
Л.4.3 Несущую способность участка стенки двутаврового пояса под действием сжатого двутаврового элемента решетки следует проверять по формуле
, (Л.14) где 
- толщина стенки пояса.
- толщина стенки пояса. Л.4.4. Несущую способность поперечного сечения двутаврового пояса под воздействием поперечной силы в узле следует проверять по формуле
, (Л.15) где Q - поперечная сила в узле, равная меньшему из произведений 
;
;
- расчетное сопротивление сдвигу стали пояса;
; r - радиус закругления профиля пояса.
Л.4.5 Несущую способность двутаврового элемента решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять по формуле
, (Л.16) где 
- коэффициент, принимаемый по указаниям Л.2.2 настоящего приложения.
- коэффициент, принимаемый по указаниям Л.2.2 настоящего приложения. Л.4.6 Сечения сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует принимать соответственно прочности участков (полок, стенок) двутаврового элемента решетки.
Приложение М
(рекомендуемое)
(рекомендуемое)
Методика подбора минимальных сечений изгибаемых элементов
М.1 Общие положения
М.1.1 Методика позволяет установить размеры минимальных по площади сечений шарнирно опертых балок, нагруженных в плоскости стенки и имеющих сварное двутавровое двоякосимметричное сечение с устойчивой, гибкой или перфорированной стенкой, а также определить наиболее эффективное сопротивление стали 
.
. М.1.2 Устойчивость балок следует обеспечивать выполнением требований 8.4.4 - 8.4.6 настоящих норм.
М.1.3 Для подбора минимального сечения балки расчетными размерами и параметрами являются:
l - пролет;
М - расчетный изгибающий момент;
n - параметр, определяющий предельный прогиб (
) и принимаемый согласно СНиП 2.01.07;
) и принимаемый согласно СНиП 2.01.07;
- параметр, равный 9,6 - при равномерно распределенной нагрузке, 12 - при сосредоточенной нагрузке в середине пролета, 10 - в остальных случаях;
- коэффициент надежности по нагрузке, определяемый как отношение расчетного значения эквивалентной (по значению изгибающего момента) нагрузки к нормативному;
; 
; 
- величины, используемые в расчетных формулах. М.1.4 Сечение балки, принятое с учетом действующих сортаментов, требований и ограничений, предъявляемых к проекту в каждом конкретном случае, следует проверять согласно требованиям раздела 8 настоящих норм (для балок с устойчивой стенкой) или требований настоящего приложения (для балок с гибкой стенкой).
М.2 Балки из однородного материала с устойчивой стенкой
М.2.1 Размеры сечений (см. рисунок 5 настоящих норм, где 
обозначено как 
, a 
- как 
) двутавровых балок 1-го класса следует определять по формулам:
обозначено как , a - как ) двутавровых балок 1-го класса следует определять по формулам:
; 
; 
; 
, (М.1) где 
.
. Эффективное значение расчетного сопротивления стали 
следует определять по формуле
следует определять по формуле
. (М.2) М.2.2 Размеры сечений двутавровых балок 2-го класса при 
следует определять по формулам:
следует определять по формулам:
; 
; 
; 
, (M.3) где 
;
;
. Параметр 
следует определять по формуле
следует определять по формуле
, (M.4) где 
- коэффициент, определяемый по формулам (77) настоящих норм и изменяющийся в пределах 
.
- коэффициент, определяемый по формулам (77) настоящих норм и изменяющийся в пределах . Для балок коробчатого сечения коэффициенты 
и 
в формуле (М.4) следует умножать на 0,5.
и в формуле (М.4) следует умножать на 0,5. В формулах (М.3) значение 
следует определять в зависимости от 
по таблице М.1, а значение 
- по 8.5.8 настоящих норм. В таблице М.1 и в формулах (М.3) среднее касательное напряжение 
следует принимать равным 
.
следует определять в зависимости от по таблице М.1, а значение - по 8.5.8 настоящих норм. В таблице М.1 и в формулах (М.3) среднее касательное напряжение следует принимать равным .Таблица М.1
 | Предельные значения  при  , равном | ||||||||
1,0 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 |  | |
0 | 5,50 | 4,00 | 3,42 | 3,00 | 2,72 | 2,52 | 2,37 | 2,27 | 2,20 |
0,5 | 4,50 | 3,70 | 3,13 | 2,75 | 2,51 | 2,35 | 2,26 | 2,20 | 2,20 |
0,6 | 4,25 | 3,52 | 2,98 | 2,64 | 2,42 | 2,28 | 2,20 | 2,20 | 2,20 |
0,7 | 4,00 | 3,34 | 2,84 | 2,53 | 2,34 | 2,20 | 2,20 | 2,20 | 2,20 |
0,8 | 3,75 | 3,04 | 2,62 | 2,37 | 2,26 | 2,20 | 2,20 | 2,20 | 2,20 |
0,9 | 3,50 | 2,73 | 2,39 | 2,20 | 2,20 | 2,20 | 2,20 | 2,20 | 2,20 |
Значения М и Q следует определять в одном сечении балки. Эффективное значение расчетного сопротивления стали 
следует определять по формуле
следует определять по формуле
, (М.5) где 
.
. М.2.3 При наличии зоны чистого изгиба размеры сечений балок 2-го класса и эффективное значение расчетного сопротивления стали следует определять по формулам (М.3) и (М.5) соответственно при подстановке в них значения 
.
. М.2.4 Размеры сечений двутавровых балок 3-го класса (при 
; 
) следует определять по формулам:
; ) следует определять по формулам: