где ηплз – коэффициент для определения деформаций ползучести, развившихся с момента окончания роста нагрузки, вычисляемый по формуле
ηплз=[3,51 -1,16 lg (ψt1)] C (А.3)
здесь t1 – возраст кладки на момент окончания ее возведения (сут.);
ψ– коэффициент, равный 1/сут.
С– коэффициент, учитывающий деформационные характеристики, равный:
0,46 – для кладки из керамических камней;
0,7 – для кладки из керамического кирпича пластического прессования;
1,1 – для кладки из силикатного кирпича.
А.3 Деформации усадки ε(sh) кладки из силикатного кирпича и ячеистого бетона, развивающиеся во времени, допускается определять по формуле
ε(sh) = 0,056 ln(ψ t – 2,5) – 0,05. (А.4)
t - возраст кладки (сут.)
А.4 Деформации набухания вследствие сорбционного увлажнения для кладки из керамического кирпича принимают равными нулю. Для кладки из силикатного кирпича и различного рода бетонных камней (т) принимают по СП 15.13330.
Приложение Б Назначение температуры лицевого слоя наружных стен с эффективным утеплителем при расчете на температурные воздействия
Б.1 При расчете на температурно-влажностные воздействия кладки лицевого слоя, гибких связей и расположенных на углах стен Г-образных связевых сеток изменение температур рассчитывают по СП 20.13330. При расчетах кладки лицевого слоя принимают изменение температур в холодное время ∆tc, а при расчете связей и связевых сеток – изменения температур в теплое время ∆tw.
Б.2 Нормативные значения средних температур по сечению лицевого (наружного) слоя толщиной до 12 см определяют по СП 20.13330, как для неотапливаемых зданий.
Б.3 Температуру замыкания конструкции t0 допускается уточнять для каждого конкретного случая. При работе в тепляках начальные зимние температуры лицевого слоя следует принимать в соответствии с принятой технологией производства работ, но не ниже 5 оС.
Б.4 Расчетные значения температур вычисляют путем умножения полученных нормативных значений на коэффициент надежности, равный 1,1.
Б.5 В расчетах влажностные деформации ξ(sh) задают с помощью эквивалентной температуры Т(sh)экв, вычисляемой по формуле
Т(sh)экв = ξ(sh) / αt, (Б.1)
где αt – коэффициент линейного расширения кладки.
Приложение В Инженерный метод оценки напряженно-деформированного состояния кладки лицевого слоя наружной стены с гибкими связями при температурно-влажностных воздействиях
В.1 Прочность на растяжение кладки лицевого слоя наружных стен с гибкими связями проверяют по формулам (3) и (4). При значительных ветровых нагрузках, прогибах перекрытий и других опорных элементов, неравномерных деформациях каркаса, осадках фундаментов, усилия в связях и кладке определяют также с их учетом. В этом случае в формулы (3) и (4) подставляют суммарное горизонтальное растягивающее усилие N, вычисляемое по формуле
N = N(t) + N(w)+ N(е), (В.1)
где N(t) – горизонтальное растягивающее усилие от температурно-влажностных воздействий;
N(w) – горизонтальное растягивающее усилие от ветровой нагрузки, определяемое из расчета по программам, реализующим численные методы либо по приближенным формулам;
N(е) – от неравномерных деформаций каркаса, осадок фундаментов, определяемое из расчета по программам, реализующим численные методы либо по приближенным форму-лам.
В.2 Горизонтальное растягивающее усилие в лицевом слое кладки, возникающее от температурно-влажностных воздействий N(t), определяют из расчета по программам, реализующим численные методы либо по следующей приближенной формуле
N(t) = σ·A, (В.2)
где А – площадь вертикального сечения кладки лицевого слоя брутто (с учетом вертикальных швов) высотой 1 м;
σ– горизонтальное растягивающее напряжение, возникающее в лицевом слое кладки от температурно-влажностных воздействий, вычисляемое по формуле
σ = (0,67 + 0,0088l)Eк·αt·Δt, (В.3)
где Ек – модуль деформаций кладки, вычисляемый с учетом длительных деформаций по формуле
Ек= E0/η, (В.4)
здесь η – коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки, определяемый по СП 15.13330;
αt – коэффициент линейного расширения кладки, определяемый по таблице 6.2;
l – безразмерный коэффициент, численно равный расчетной суммарной длине стен фрагментов L,м;
∆t – перепад температур, определяемый по приложению Б.
В.3 Расчетную суммарную длину стен фрагментов L вычисляют по следующим формулам:
для Г-образных фрагментов (рисунок В.1):
L = Lx + Ly, (В.5)
где Lx и Ly – длина стены от угла до деформационного шва соответственно по осям Х и Y; для Z-образных и П-образных и фрагментов с двумя температурными швами (рисунки В.2, В.3):
L = Lx1+ Ly+ Lx2, (В.6)
где Lx1 и Lx2– длины стен на Z-образном участке от угла до деформационного шва.
В.4 Расстояния между вертикальными деформационными швами следует назначать по таблице 20.1 либо с целью их оптимизации, не превышая следующее:
прочность кладки лицевого слоя на растяжение;
прочность связей и анкерных узлов на растяжение.
При назначении мест расположения вертикальных температурных швов следует придерживаться конструктивных требований, приведенных в разделе 20.
 | |
| 1334 × 601 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок В.1 – Схема деформаций Рисунок В.2 – Схема деформаций
лицевого слоя на Г-образном лицевого слоя на Z-образном