Строительные нормы и правила СНиП 2.02.03-85 "Свайные фундаменты" (утв. постановлением Госстроя СССР от 20 декабря 1985 г. N 243) стр. 5

Примечание. В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при действии одних постоянных нагрузок.

Таблица 4

┌─────────────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐
│ Грунты │ Коэффициент k │
│ │ i │
├─────────────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤
│ Пески и супеси │ 0,5 │
│ Суглинки │ 0,6 │
│ Глины: │ │
│ при I = 18 │ 0,7 │
│ p │ │
│ " I = 25 │ 0,9 │
│ p │ │
│ Примечание. Для глин с числом пластичности 18 < I < 25 значения│
│ p │
│коэффициента k определяются интерполяцией. │
│ i │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌─────────────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐

Висячие набивные и буровые сваи и сваи-оболочки, заполняемые бетоном

4.6. Несущую способность , кН (тс), набивной и буровой свай с уширением и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле

, (11)

где - коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на пылевато-глинистые грунты со степенью влажности и на лессовые грунты , в остальных случаях ;

- коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями, для которых этот коэффициент следует принимать , и свай с уширением, бетонируемым подводным способом, для которых , а также опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа ( ), принимаемое по указаниям п. 4.7, а для набивной, изготовляемой по технологии, указанной в п. 2.4, а, б, - по табл. 1;

А - площадь опирания сваи, , принимаемая равной: для набивных и буровых свай без уширения - площади поперечного сечения сваи; для набивных и буровых свай с уширением - площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполняемых бетоном, - площади поперечного сечения оболочки брутто;

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м;

- коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящей от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по табл. 5;

- асчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл. 2;

- то же, что в формуле (8).

Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом к оси сваи, где - осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствии с требованиями п.3.5. Сопротивление пылевато-глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.

4.7. Расчетное сопротивление R, кПа ( ), грунта под нижним концом сваи следует принимать:

а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, - по формуле (12), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м и более, - по формуле (13):

; (12)

, (13)

где , , , - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 3.5;

- расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3 (тс/м3), в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

- осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, ( ), расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

d - диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;

h - глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов - от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;

б) для пылевато-глинистых грунтов в основании - по табл.7.

Примечание. Указания п. 4.7 относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.

Таблица 5

┌─────────────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐
│ Сваи и способы их устройства │ Коэффициент условий работы сваи │
│ │ гамма │
│ │ cf │
│ ├─────────┬────────┬─────────┬────────│
│ │ в песках│в супе- │ в суг- │в глинах│
│ │ │ сях │ линках │ │
├─────────────────────────────────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤
│ 1. Набивные по п.2.5, а при за-│ 0,8 │ 0,8 │ 0,8 │ 0,7 │
│ бивке инвентарной трубы с│ │ │ │ │
│ наконечником │ │ │ │ │
│ 2. Набивные виброштампованные │ 0,9 │ 0,9 │ 0,9 │ 0,9 │
│ 3. Буровые, в том числе с ушире-│ │ │ │ │
│ нием, бетонируемые: │ │ │ │ │
│ а) при отсутствии воды в скважи-│ 0,7 │ 0,7 │ 0,7 │ 0,6 │
│ не (сухим способом), а также│ │ │ │ │
│ при использовании обсадных│ │ │ │ │
│ инвентарных труб │ │ │ │ │
│ б) под водой или под глинистым│ 0,6 │ 0,6 │ 0,6 │ 0,6 │
│ раствором │ │ │ │ │
│ в) жесткими бетонными смесями,│ 0,8 │ 0,8 │ 0,8 │ 0,7 │
│ укладываемыми с помощью глу-│ │ │ │ │
│ бинной вибрации (сухим спо-│ │ │ │ │
│ собом) │ │ │ │ │
│ 4. Буронабивные, полые круглые,│ 0,8 │ 0,8 │ 0,8 │ 0,7 │
│ устраиваемые при отсутствии│ │ │ │ │
│ воды в скважине с помощью ви-│ │ │ │ │
│ бросердечника │ │ │ │ │
│ 5. Сваи-оболочки, погружаемые│ 1,0 │ 0,9 │ 0,7 │ 0,6 │
│ вибрированием с выемкой грун-│ │ │ │ │
│ та │ │ │ │ │
│ 6. Сваи-столбы │ 0,7 │ 0,7 │ 0,7 │ 0,6 │
│ 7. Буроинъекционные, изготовляе-│ 0,9 │ 0,8 │ 0,8 │ 0,8 │
│ мые под защитой обсадных труб│ │ │ │ │
│ или бентонитового раствора с │ │ │ │ │
│ опрессовкой давлением 200 -│ │ │ │ │
│ 400 кПа (2 - 4 атм) │ │ │ │ │
└─────────────────────────────────┴─────────┴────────┴─────────┴────────┘

┌─────────────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐

Таблица 6

┌─────────────┬─────────────────────────────────────────────────────────┐
│ │ Расчетные значения │
│Коэффициенты │ угла внутреннего трения грунта фи , град. │
│ │ I │
│ ├─────┬─────┬─────┬──────┬──────┬──────┬─────┬──────┬─────┤
│ │ 23 │ 25 │ 27 │ 29 │ 31 │ 33 │ 35 │ 37 │ 39 │
├─────────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼─────┤
│ альфа │ 9,5 │12,6 │17,3 │ 24,4 │ 34,6 │ 48,6 │ 71,3│108,0 │163,0│
│ 1│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ альфа │18,6 │24,8 │32,8 │ 45,5 │ 64,0 │ 87,6 │127,0│185,0 │260,0│
│ 2│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
├─────────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼─────┼
│альфа , при │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 3 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│h/d, равном, │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│м: │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 4,0 │0,78 │ 0,79│ 0,80│ 0,82 │ 0,84 │ 0,85 │0,85 │ 0,85 │ 0,87│
│ 5,0 │0,75 │ 0,76│ 0,77│ 0,79 │ 0,81 │ 0,82 │0,83 │ 0,84 │ 0,85│
│ 7,5 │0,68 │ 0,70│ 0,71│ 0,74 │ 0,76 │ 0,78 │0,80 │ 0,82 │ 0,84│
│ 10,0 │0,62 │ 0,65│ 0,67│ 0,70 │ 0,73 │ 0,75 │0,77 │ 0,79 │ 0,81│
│ 12,5 │0,58 │ 0,61│ 0,68│ 0,67 │ 0,70 │ 0,73 │0,75 │ 0,78 │ 0,80│
│ 15,0 │0,55 │ 0,58│ 0,61│ 0,65 │ 0,68 │ 0,71 │0,73 │ 0,76 │ 0,79│
│ 17,5 │0,51 │ 0,55│ 0,58│ 0,62 │ 0,66 │ 0,69 │0,72 │ 0,75 │ 0,78│
│ 20,0 │0,49 │ 0,53│ 0,57│ 0,61 │ 0,65 │ 0,68 │0,72 │ 0,75 │ 0,78│
│ 22,5 │0,46 │ 0,51│ 0,55│ 0,60 │ 0,64 │ 0,67 │0,71 │ 0,74 │ 0,77│
│25,0 и более │0,44 │ 0,49│ 0,54│ 0,59 │ 0,63 │ 0,67 │0,70 │ 0,74 │ 0,77│
├─────────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼─────┤
│альфа при d,│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 4 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ равном, м: │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,8 и менее │0,34 │ 0,31│ 0,29│ 0,27 │ 0,26 │ 0,25 │0,24 │ 0,23 │ 0,22│
│ 4,0 │0,25 │ 0,24│ 0,23│ 0,22 │ 0,21 │ 0,20 │0,19 │ 0,18 │ 0,17│
│ │
│ Примечание. Для промежуточных значений фи , h/d и d значения коэф-│
│ i │
│фициентов альфа , альфа , альфа и альфа определяются интерполяцией. │
│ 1 2 3 4 │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌─────────────┬─────────────────────────────────────────────────────────┐

Таблица 7

┌─────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Глу- │ Расчетное сопротивление R, кПа (тс/м2), под нижним концом │
│бина │ набивных и буровых свай с уширением и без уширения и свай-обо- │
│зало-│ лочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном при │
│жения│ пылевато-глинистых грунтах, за исключением лессовых, с показа- │
│ниж- │ телем текучести I , равным │
│него │ L │
│конца│ │
│сваи ├─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬───────┬───────┤
│h, м │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5 │ 0,6 │
├─────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼───────┼───────┤
│ 3 │ 850(85) │ 750(75) │ 650(65) │ 500(50) │400(40) │300(30)│250(25)│
│ 5 │1000(100)│ 850(85) │ 750(75) │ 650(65) │500(50) │400(40)│350(35)│
│ 7 │1150(115)│1000(100)│ 850(85) │ 750(75) │600(60) │500(50)│450(45)│
│ 10 │1350(135)│1200(120)│1050(105)│ 950(95) │800(80) │700(70)│600(60)│
│ 12 │1550(155)│1400(140)│1250(125)│1100(110)│950(95) │800(80)│700(70)│
│ 15 │1800(180)│1650(165)│1500(150)│1300(130)│1100(110)│ 1000 │800(80)│
│ │ │ │ │ │ │ (100) │ │
│ 18 │2100(210)│1900(190)│1700(170)│1500(150)│1300(130)│ 1150 │950(95)│
│ │ │ │ │ │ │ (115) │ │
│ 20 │2300(230)│2100(210)│1900(190)│1650(165)│1450(145)│ 1250 │1050 │
│ │ │ │ │ │ │ (125) │(105) │
│ 30 │3300(330)│3000(300)│2600(260)│2300(230)│2000(200)│ - │ - │
│ 40 │4500(450)│4000(400)│3500(350)│3000(300)│2500(250)│ - │ - │
│ │
│ Примечание. Для свайных фундаментов опор мостов значения,│
│приведенные в табл.7, следует: │
│ а) повышать (при расположении опор в водоеме) на величину, равную│
│1,5 гамма h , где гамма - удельный вес воды - 10 кН/м3 (1 тс/м3); h -│
│ w w w w │
│глубина слоя воды в водоеме от ее уровня при расчетном паводке до уров-│
│ня дна водоема, а при возможности размыва - до уровня дна после общего│
│размыва; │
│ б) понижать при коэффициенте пористости грунта е > 0,6, при этом│
│коэффициент понижения m следует определять интерполяцией между│
│значениями m = 1,0 при е = 0,6 и m = 0,6 при e = 1,1. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌─────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────┐

4.8. Расчетное сопротивление R, кПа ( ), грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой без удаления грунта или с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения и не заполняемой бетоном (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание конца сваи-оболочки), следует принимать по табл.1 с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз.4 табл.3, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.

4.9. Несущую способность , кН (тc), набивной и буровой свай и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле

, (14)

где - то же, что в формуле (10);

, , , - то же, что в формуле (11).

Винтовые сваи

4.10. Несущую способность , кН (тc), винтовой сваи диаметром лопасти и длиной l < 10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (15), а при диаметре лопасти d > 1,2 м и длине сваи l > 10 м - только по данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой:

, (15)

где - коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, и определяемый по табл. 8;

, - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 9 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной d);

- расчетное значение удельного сцепления пылевато-глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне, кПа ( );

- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше лопасти сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

- глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой - от уровня планировки м;

А - проекция площади лопасти, , считая по наружному диаметру, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т.е. за вычетом площади сечения ствола, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;