Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83) стр. 16

  1. Документы
2.168. Кривизна изгибаемого участка сооружения - величина, обратная радиусу искривления, наиболее полно характеризует напряженно-деформированное состояние относительно жестких протяженных сооружений (см. рис.8). Эта величина, вычисляемая при расчете сооружении в процессе разработки типовых проектов, в дальнейшем используется для установления предельных деформаций основания по условиям прочности и трещиностойкости конструкций.
2.169. Относительный угол закручивания сооружения (рис.9) характеризует пространственную работу конструкций сооружения. Усилия в конструкциях, возникающие при кручении сооружения, должны суммироваться с усилиями от других видов деформаций (например, прогиба).
254 × 270 пикс.     Открыть в новом окне
           
Рис.9. Схема осадок основания,
; ;
2.170. Горизонтальное перемещение фундамента или сооружения в целом как правило, следует учитывать при действии на основание горизонтальных нагрузок.
2.171. Возможна сложная деформация сооружения вследствие неравномерных осадок основания. В этом случае она может быть разложена на отдельные составляющие, как это показано на рис.10.
274 × 86 пикс.     Открыть в новом окне
           
Рис.10. Схема сложной деформация основания - крен, - относительный прогиб сооружения
2.172(2.39). Расчет оснований по деформациям производится исходя из условия:
,                                                                                                (31(5))
где - совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом в соответствии с указаниями обязательного прил.2; - предельное значение совместной деформации основания и сооружения, устанавливаемое по указаниям пп.2.248-2.256(2.51-2.55).
Примечания: 1. В необходимых случаях для оценки напряженно-деформированного состояния конструкций сооружения с учетом длительных процессов и прогноза времени консолидации основания следует производить расчет осадок во времени.
2. Осадки основания, происходящие в процессе строительства (например, осадки от веса насыпей до устройства фундаментов, осадки до омоноличивания стыков строительных конструкций), допускается не учитывать, если они не влияют на эксплуатационную пригодность сооружений.
3. При расчете оснований по деформациям необходимо учитывать возможность изменения как расчетных, так и предельных значений деформаций оснований за счет применения мероприятий, указанных в пп.2.290-2.295(2.67-2.71).
2.173(2.40). Расчетная схема основания, используемая для определения совместной деформации основания и сооружения, должна выбираться в соответствии с указаниями п.2.8(2.4).
Расчет деформаций основания следует, как правило, выполнять применяя расчетную схему основания в виде:
линейно-деформируемого полупространства с условным ограничением глубины сжимаемой толщи [п.2.218 (6 обязательного прил.2)];
линейно-деформируемого слоя, если:
а) в пределах сжимаемой толщи основания , определенной как для линейно-деформируемого полупространства, залегает слой грунта с модулем деформации МПа (1000 кгс/см ) и толщиной , удовлетворяющей условию
,                                                              (32(6))
где - модуль деформации грунта, подстилающего слой грунта с модулем деформации ;
б) ширина (диаметр) фундамента м и модуль деформации грунтов основания МПа (100 кгс/см ).
Толщина линейно деформируемого слоя в случае "а" принимается до кровли малосжимаемого грунта, в случае "б" вычисляется в соответствии с указаниями п.2.220 (8 обязательного прил.2).
Примечание. Схему линейно деформируемого слоя допускается применять для фундаментов шириной м при наличии в пределах сжимаемой толщи слоев грунта с модулем деформации Е<10 МПа (100 кгс> ), если их суммарная толщина не превышает 0,2 .

Определение расчетного сопротивления грунта основания

2.174(2.41). При расчете деформаций основания с использованием расчетных схем, указанных в п.2.173(2.40), среднее давление под подошвой фундамента не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания , кПа (тс/м ), определяемого по формуле
368 × 41 пикс.     Открыть в новом окне
,                     (33(7))
где и - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл.43 (3); - коэффициент, принимаемый равным: - если прочностные характеристики грунта ( и ) определены непосредственными испытаниями и - если они приняты по таблицам рекомендуемого прил.1; , , - коэффициенты, принимаемые по табл.44(4); - коэффициент, принимаемый равным: при м - , при м - (здесь м); - ширина подошвы фундамента, м; - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м (тс/м ); - то же, залегающих выше подошвы; - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м ); - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле
,                                                             (34(8))
где - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; - толщина конструкции пола подвала, м; - расчетное значение удельного веса материала пола подвала, кН/м (тс/м ); - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной м и глубиной более 2 м принимается м, при ширине подвала м - ).
Примечания: 1. Формулу (33(7)) допускается применять при любой форме фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или правильного многоугольника площадью , принимается .
2. Расчетные значения удельных весов грунтов и материала пола подвала, входящие в формулу (33(7)), допускается принимать равными их нормативным значениям.
3. Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может быть увеличено, если конструкция фундамента улучшает условия его совместной работы с основанием.
4. Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление грунта основания допускается увеличивать на 15%.
5. Если ( - глубина заложения фундамента от уровня планировки) в формуле (33(7)) принимается и .
Таблица 43(3)
Грунты  
Коэффициент  
Коэффициент для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения или его отсека к высоте , равном
 
 
 
4 и более
 
1,5 и менее  
Крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых
1,4  
1,2  
1,4  
Пески мелкие
1,3  
1,1  
1,3  
Пески пылеватые:
        
маловлажные и влажные
1,25  
1,0  
1,2  
насыщенные водой
1,1  
1,0  
1,2  
пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылеватоглинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя
1,25  
1,0  
1,1  
То же, при
1,2  
1,0  
1,1  
То же, при
1,1  
1,0  
1,0  
Примечания: 1. К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций основания в том числе за счет применения мероприятий, указанных в п.2.293(2.70б).
2. Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента принимается равным единице.
3. При промежуточных значениях коэффициент определяется по интерполяции.
Таблица 44(4)
Угол внутреннего трения
  , град  
Коэффициенты  
  
 
 
 
0
 
0  
1,0  
3,14  
1
 
0,01  
1,06  
3,23  
2
 
0,03  
1,12  
3,32  
3
 
0,04  
1,18  
3,41  
4
 
0,06  
1,25  
3,51  
5
 
0,08  
1,32  
3,61  
6
 
0,10  
1,39  
3,71  
7
 
0,12  
1,47  
3,82  
8
 
0,14  
1,55  
3,93  
9
 
0,16  
1,64  
4,05  
10
 
0,18  
1,73  
4,17  
11
 
0,21  
1,83  
4,29  
12
 
0,23  
1,94  
4,42  
13
 
0,26  
2,05  
4,55  
14
 
0,29  
2,17  
4,69  
15
 
0,32  
2,30  
4,84  
16
 
0,36  
2,43  
4,99  
17
 
0,39  
2,57  
5,15  
18
 
0,43  
2,73  
5,31  
19
 
0,47  
2,89  
5,48  
20
 
0,51  
3,06  
5,66  
21
 
0,56  
3,24  
5,84  
22
 
0,61  
3,44  
6,04  
23
 
0,69  
3,65  
6,24  
24
 
0,72  
3,87  
6,45  
25
 
0,78  
4,11  
6,67  
26
 
0,84  
4,37  
6,90  
27
 
0,91  
4,64  
7,14  
28
 
0,98  
4,93  
7,40  
29
 
1,06  
5,25  
7,67  
30
 
1,15  
5,59  
7,95  
31
 
1,24  
5,95  
8,24  
32
 
1,34  
6,34  
8,55  
33
 
1,44  
6,76  
8,88  
34
 
1,55  
7,22  
9,22  
35
 
1,68  
7,71  
9,58  
36
 
1,81  
8,24  
9,97  
37
 
1,95  
8,81  
10,37  
38
 
2,11  
9,44  
10,80  
39
 
2,28  
10,11  
11,25  
40
 
2,46  
10,85  
11,73  
41
 
2,66  
11,64  
12,24  
42
 
2,88  
12,51  
12,79  
43
 
3,12  
13,46  
13,37  
44
 
3,38  
14,50  
13,98  
45
 
3,66  
15,64  
14,64  
Допустимо при соответствующем обосновании повышение расчетного сопротивления основания для фундаментов: с анкерами, буробетонных, в вытрамбованных котлованах, трансформирующих контактные давления и др.
2.175. Определение расчетного сопротивления оснований, сложенных рыхлыми песками, должно выполняться на основе специальных исследований.
Расчетное сопротивление основания, сложенного рыхлыми песками, найденное по формуле (33(7)) при и или по указаниям п.2.182(2.42) должно уточняться по результатам испытаний штампа (не менее трех). Размеры и форма штампа должны быть близкими к форме и размерам проектируемого фундамента, (но не менее 0,5 м ). Допускается применять стандартный штамп с круглой в плане подошвой.
Расчетное сопротивление должно приниматься не более давления, при котором ожидаемая осадка фундамента равна предельно допустимой величине.
Ожидаемую осадку допускается при этом определять по формуле
,
где - осадка штампа при давлении, которое будет действовать по подошве проектируемого фундамента; - площадь подошвы фундамента (при , где - длина и - ширина фундамента, следует принимать ); - площадь подошвы штампа.