Окончательно ширина фундамента принята равной 3 м.
Примечание. При изменении ширины подошвы столбчатого фундамента в примере расчета не учтено некоторое возрастание вертикальной нагрузки, так как в данном случае оно относительно мало и не приводит к нарушению условия (237(24)) при ширине подошвы 3 м.
11. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
11.1(11.1). Требования настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании оснований опор воздушных линий электропередачи и опор открытых распределительных подстанций напряжением от 1 кВ и выше.
Примечание. По характеру нагружения опоры подразделяются на промежуточные, анкерные и угловые. Опоры, применяемые в единичных случаях, а также на больших переходах, называются специальными.
11.2(11.2). Расчетные характеристики грунтов должны устанавливаться в соответствии с требованиями пп.2.68-2.70(2.12-2.14).
При расчете оснований по деформациям значение коэффициента надежности по грунту 
допускается принимать равным единице. Для массовых опор нормативные значения характеристик допускается принимать по таблицам 26-28(1-3 прил.1), причем значения 
и 
, приведенные для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 
, допускается принимать для диапазона 
.
допускается принимать равным единице. Для массовых опор нормативные значения характеристик допускается принимать по таблицам 26-28(1-3 прил.1), причем значения и , приведенные для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести , допускается принимать для диапазона .При расчете оснований по несущей способности значение коэффициента надежности по грунту следует принимать по табл.135(9).
Таблица 135(9)
Грунты | Коэффициент надежности по грунту  для определения расчетных значений | ||
плотности,  | угла внутреннего трения,  | удельного сцепления,  | |
| Песчаные | 1,0 | 1,1 | 4,0 |
Супеси при показателе текучести  , суглинки и глины при  | 1,0 | 1,1 | 2,4 |
Супеси при показателе текучести  , суглинки и глины при  | 1,0 | 1,1 | 3,3 |
11.3(11.3). Расчет оснований по деформациям и несущей способности должен производиться для всех режимов работы опор. Динамическое действие порывов ветра па конструкцию опоры учитывается лишь при расчете оснований по несущей способности.
Предельные значения осадок и крена отдельных блоков фундаментов при их загружении сжимающими нагрузками следует принимать по рекомендуемому прил.4(табл.72).
11.4(11.4). Расчет оснований, сложенных пучинистыми грунтами, по несущей способности должен выполняться с учетом одновременного, действия сил морозного пучения, постоянных и длительных временных нагрузок. Расчет оснований опор на одновременное действие сил морозного пучения и кратковременных нагрузок (ветровых и от обрыва проводов) не требуется.
Определение нормативных и расчетных нагрузок (от проводов, тросов и линейной арматуры), а также их сочетаний производится в соответствии с правилами устройства электроустановок и СНиП "Нагрузки и воздействия" (для строительных конструкций).
Расчет оснований по деформациям
11.5(11.5). Расчет деформаций оснований выдергиваемых фундаментов и анкерных плит по деформациям может не выполняться, если выдергивающая сила центральна по отношению к подошве фундамента (анкерной плите) и соблюдается условие
, (246(25))где 
- нормативное значение выдергивающей силы, кН (кгс); 
- нормативное значение веса фундамента или плиты, кН (кгс); 
- угол наклона выдергивающей силы к вертикали, град; 
- коэффициент условий работы, определяемый в соответствии с указаниями п.11.6(11.6);
- нормативное значение выдергивающей силы, кН (кгс); - нормативное значение веса фундамента или плиты, кН (кгс); - угол наклона выдергивающей силы к вертикали, град; - коэффициент условий работы, определяемый в соответствии с указаниями п.11.6(11.6); 
- расчетное сопротивление грунта обратной засыпки, кПа (кгс/см
), принимаемое по табл.50 (6 рекомендуемого прил.3);
- площадь проекции верхней поверхности фундамента на плоскость, перпендикулярную линии действия выдергивающей силы, м
(см
).11.6(11.6). Коэффициент условий работы 
в формуле (246(25)) принимается равным:
в формуле (246(25)) принимается равным:
,где 
=1,2; 1,0 и 0,8 - для опоры с базой В (расстояние между осями отдельных фундаментов), равной 5; 2,5 и 1,5 м; при промежуточных значениях В значение определяется по интерполяции; 
=1,0 для нормального и 
=1,2 - для аварийного и монтажного режимов работы; 
=1,0; 0,8 и 0,7 - соответственно для опор: промежуточных прямых; промежуточных угловых, анкерных и анкерно-угловых, концевых и порталов распределительных устройств; специальных; 
=1,0 и 1,15 - соответственно для: грибовидных фундаментов и анкерных плит опор с оттяжками, стойки которых защемлены в грунте; анкерных плит опор, стойки которых шарнирно оперты на фундаменты.
=1,2; 1,0 и 0,8 - для опоры с базой В (расстояние между осями отдельных фундаментов), равной 5; 2,5 и 1,5 м; при промежуточных значениях В значение определяется по интерполяции; =1,0 для нормального и =1,2 - для аварийного и монтажного режимов работы; =1,0; 0,8 и 0,7 - соответственно для опор: промежуточных прямых; промежуточных угловых, анкерных и анкерно-угловых, концевых и порталов распределительных устройств; специальных; =1,0 и 1,15 - соответственно для: грибовидных фундаментов и анкерных плит опор с оттяжками, стойки которых защемлены в грунте; анкерных плит опор, стойки которых шарнирно оперты на фундаменты. 11.7(11.7). Расчетное сопротивление грунта основания 
под подошвой сжатоопрокидываемых фундаментов определяется по формуле (33(7)) при коэффициенте 
=1.
под подошвой сжатоопрокидываемых фундаментов определяется по формуле (33(7)) при коэффициенте =1.Таблица 136(6 прил.3) Расчетные сопротивления грунтов обратной засыпки для выдергиваемых фундаментов опор воздушных линий
для выдергиваемых фундаментов опор воздушных линийЗначения  , кПа (кгс/см ) | ||||
Относительное заглубление фундамента  | Пылевато-глинистые грунты при показателе текучести и плотности грунта обратной засыпки, т/м | Пески средней крупности и мелкие маловлажные и влажные при плотности грунта обратной засыпки, т/м | ||
1,55 | 1,7 | 1,55 | 1,7 | |
0,8 | 32(0,32) | 36(0,36) | 32(0,32) | 40(0,40) |
1,0 | 40(0,40) | 45(0,45) | 40(0,40) | 50(0,50) |
1,5 | 50(0,50) | 65(0,65) | 55(0,55) | 65(0,65) |
2,0 | 60(0,60) | 85(0,85) | 70(0,70) | 85(0,85) |
2,5 | - | 100(1,00) | - | 100(1,00) |
Примечания: 1. Значения 
для глин и суглинков с показателем текучести и супеси при 
принимаются по графе "пылевато-глинистые грунты" с введением понижающих коэффициентов соответственно 0,85 и 0,7,
для глин и суглинков с показателем текучести и супеси при принимаются по графе "пылевато-глинистые грунты" с введением понижающих коэффициентов соответственно 0,85 и 0,7,2. Значения для пылеватых песков принимаются как для песков средней крупности и мелких с коэффициентом 0,85.
для пылеватых песков принимаются как для песков средней крупности и мелких с коэффициентом 0,85.Наибольшее давление на грунт под краем подошвы фундамента при действии вертикальной сжимающей и горизонтальных нагрузок в одном или в двух направлениях не должно превышать 1,2
.
.11.8. Расчет по деформациям оснований при совместном действии вертикальных и горизонтальных нагрузок сводится к ограничению приведенной горизонтальной нагрузки 
, которая прикладывается к верхнему обрезу фундамента и определяется по формуле
, которая прикладывается к верхнему обрезу фундамента и определяется по формуле
, (247) где 
и 
- нормативные значения соответственно горизонтальной силы и момента одного направления; 
- высота фундамента.
и - нормативные значения соответственно горизонтальной силы и момента одного направления; - высота фундамента. Расчет деформаций не требуется, если выполнено условие
, (248) где 
- нагрузка, определяемая по формулам (250)-(253).
- нагрузка, определяемая по формулам (250)-(253).Расчет производится раздельно для каждого направления. При этом обязательно должны быть выполнены следующие ограничения (см. рис.77):
м; 
; 
; 
, (249) где 
- глубина заложения фундамента, м; 
- средняя ширина стойки в направлении перемещения, м; 
- площадь подошвы фундамента, м
; 
- приведенная высота плиты фундамента, равная частному от деления площади проекции боковой поверхности на вертикальную плоскость на ширину плиты 
.
- глубина заложения фундамента, м; - средняя ширина стойки в направлении перемещения, м; - площадь подошвы фундамента, м ; - приведенная высота плиты фундамента, равная частному от деления площади проекции боковой поверхности на вертикальную плоскость на ширину плиты .  | |
| 608 × 302 пикс. Открыть в новом окне | |
Рис.77. Схема к расчету оснований грибовидных фундаментов по деформациям
а - расчетная схема с нагрузками; б - эпюра давлений на боковой поверхности стойки; в - эпюра давления под подошвой фундамента при вдавливании; г - эпюра давления над плитой при выдергивании
Кроме ограничений по формулам (249) должно соблюдаться условие однозначности эпюры давлений по подошве фундамента. При этом должны выполняться условия: 
- для сжатых фундаментов и 
- для вырываемых фундаментов.
- для сжатых фундаментов и - для вырываемых фундаментов.При опрокидывании сжатых фундаментов
 | |
| 389 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 389 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
При выдергивании с опрокидыванием
 | |
| 384 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 391 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
В расчет принимается меньшее значение, полученное по формулам (250)-(253).
В формулах (250)-(253) приняты обозначения: