Строительные нормы и правила СНиП 2.02.02-85 "Основания гидротехнических сооружений" (утв. постановлением Госстроя СССР от 12 декабря 1985 г. N 219) стр. 11

Степень вторичной консолидации определяется по решениям одномерной, плоской или пространственной задач с учетом свойств ползучести грунта. Для сооружений III и IV классов, допускается определять по формуле

. (35)

Расчет крена сооружений на нескальных основаниях

7.11. Крен (наклон) сооружений следует определять от внецентренно приложенной нагрузки в пределах ширины сооружения, от пригрузки основания вне подошвы сооружения и от обжатия грунта засыпки в теле сооружения (для ячеистых конструкций без днища) при внецентренном приложении нагрузки.

7.12. Крен сооружений с прямоугольной подошвой, вызванный внецентренным приложением вертикальной нагрузки в пределах ширины сооружения, в случае однородного и горизонтально-слоистого основания без учета фильтрационных сил допускается определять:

а) в направлении большей стороны подошвы сооружения по формуле

; (36)

б) в направлении меньшей стороны подошвы сооружения по формуле

; (37)

где , - углы крена сооружения;

, - безразмерные коэффициенты, определяемые по черт. 3;

, - моменты, действующие в вертикальной плоскости, параллельной соответственно большей и меньшей сторонам прямоугольной подошвы;

l, b - соответственно длина и ширина подошвы сооружения;

, - коэффициент поперечной деформации и модуль деформации, определяемые в соответствии с обязательным приложением 3.

7.13. Определение крена сооружения от пригрузки основания вне подошвы сооружения следует производить по формуле

, (38)

где , - осадка краев подошвы сооружений А и В (черт. 4), определяемая по указаниям обязательного приложения 11 при и соответственно и ;

b - ширина сооружения;

2с - ширина полосы пригрузки.

Пригрузку допускается аппроксимировать прямоугольной, треугольной или трапецеидальной эпюрой в зависимости от формы засыпаемого котлована.

Расчет горизонтальных перемещений сооружений на нескальных основаниях

7.14. Горизонтальные перемещения сооружений и их элементов, воспринимающих горизонтальную нагрузку (например, подпорных стен, зданий ГЭС, анкерных устройств), следует, как правило, определять методами, учитывающими развитие областей пластических деформаций (применяя в необходимых случаях теорию пластического течения).

Для сооружений III и IV классов горизонтальные перемещения допускается определять упрощенными методами по указаниям рекомендуемого приложения 14 (для конечных горизонтальных перемещений).

Допускается не производить проверку горизонтальных перемещений основания гравитационных и заанкеренных шпунтовых подпорных стен портовых гидротехнических сооружений.

7.15. Для анкерных устройств и других элементов сооружения, от перемещения которых зависят его прочность и устойчивость, расчеты горизонтальных перемещений выполняются при характеристиках грунта и нагрузках, соответствующих предельным состояниям первой группы.

7.16. Нестабилизированные горизонтальные перемещения сооружений к моменту времени t следует определять по формуле

, (39)

где , , - то же, что в формуле (34);

u - конечное (стабилизированное) перемещение сооружения, определяемое по указаниям рекомендуемого приложения 14.

7.17. Предельные горизонтальные перемещения сооружения не должны быть более , где - горизонтальное перемещение сооружения, соответствующее достижению предельного равновесия системы сооружение-основание по плоскому сдвигу и определяемое по формуле

, (40)

где - предельное перемещение штампа;

- площадь штампа;

А - площадь фундамента сооружения;

- параметр, определяемый в соответствии с указаниями обязательного приложения 3.

Расчет по деформациям плотин из грунтовых материалов

7.18. Нестабилизированные осадки и горизонтальные перемещения плотин из грунтовых материалов следует определять по указаниям пп.7.10 и 7.16. В расчетах в случае необходимости должны использоваться решения нелинейной теории упругости, теории консолидации или теории вязкопластичности. При этом необходимо учитывать зависимость проницаемости связных грунтов ядер плотин от уплотнения в процессе консолидации, водонасыщенности и других факторов.

7.19. Осадку плотины следует определять как сумму осадок ее основания и тела.

Осадки тела плотины и основания допускается определять методом послойного суммирования по расчетным вертикалям.

Деформацию грунта в каждом слое определяют по компрессионной зависимости. Коэффициент пористости для расчетного момента времени определяют в зависимости от эффективного напряжения.

Осадками и горизонтальными смещениями скального основания, как правило, пренебрегают.

7.20. Расчетами определяют:

строительные осадки - вертикальные перемещения точек плотины к моменту завершения ее строительства;

эксплуатационные осадки - дополнительные вертикальные перемещения точек плотины, происходящие с момента окончания строительства до момента завершения консолидации грунтов основания и тела плотины;

суммарная осадка грунта тела плотины и основания.

Суммарную осадку тела плотины и основания допускается определять методом послойного суммирования для условий одномерной задачи по указаниям рекомендуемого приложения 15.

Строительную осадку необходимо определять как разность суммарной осадки в рассматриваемом слое на момент окончания строительства и на момент отсыпки этого слоя грунта.

Эксплуатационную осадку следует определять как разность суммарной осадки на момент завершения консолидации и на момент завершения строительства плотины.