; (204) при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней,
, (205) где b - расстояние между осями поясов в плоскости грани;
- коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 - при сварных соединениях.
16.7 При расчете на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками по 9.3.1 и 9.3.2 значение эксцентриситета 
при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.
при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.16.8 При проверке устойчивости отдельных поясов стержня сквозного сечения опор с оттяжками при сжатии с изгибом, продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом дополнительного усилия от изгибающего момента М, вычисляемого по деформированной схеме.
Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками значение момента М в середине длины стойки при изгибе ее в одной из плоскостей, х-х или у-у, следует определять по формуле
, (206) где 
- изгибающий момент в середине длины стойки от поперечной нагрузки, определяемый как в балках;
- изгибающий момент в середине длины стойки от поперечной нагрузки, определяемый как в балках; - коэффициент, принимаемый согласно 16.6;
N - продольная сила в стойке;
- прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках с использованием приведенного момента инерции сечения ;
- начальный прогиб стойки в плоскости изгиба;
. Здесь: - длина стойки; 
,
,где А - площадь сечения стойки;
- приведенная гибкость стойки, определяемая по таблице 8 для сечения типа 2 с заменой в формуле (16) на 
или соответственно плоскости изгиба.
или соответственно плоскости изгиба.При изгибе стойки в двух плоскостях усилие следует определять по формуле (124); при этом начальный прогиб 
следует учитывать только в той плоскости, в которой составляющая усилия от момента 
или имеет наибольшее значение.
следует учитывать только в той плоскости, в которой составляющая усилия от момента или имеет наибольшее значение.16.9 Поперечную силу Q в шарнирно опертой по концам стойке с решетками постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле
, (207) где 
- максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба, определяемая как в балках.
- максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба, определяемая как в балках.Остальные обозначения в формуле (207) следует принимать такими же, как в формуле (206).
16.10 Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине треугольного сквозного сечения (тип 3, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у значение момента М в середине ее длины следует определять по формуле (206), а приведенную гибкость - по таблице 8 для сечения типа 3.
При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия следует принимать б
льшим из двух значений, определяемых по формуле
льшим из двух значений, определяемых по формуле или 
. (208)
. (208) При учете обоих моментов и во второй формуле (208) начальный прогиб стойки 
в каждой из двух плоскостей следует принимать равным 0,001 .
в каждой из двух плоскостей следует принимать равным 0,001 .16.11 Поперечную силу Q в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решетчатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом следует определять по формуле (207) с учетом приведенной гибкости 
, определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.
, определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.16.12 Расчет на устойчивость сжатых элементов конструкций из одиночных уголков (поясов, решетки) следует выполнять с учетом эксцентричного приложения продольной силы.
Как центрально сжатые по формуле (7) эти элементы следует рассчитывать при условии умножения продольных сил на коэффициенты 
и 
, принимаемые не менее 1,0.
и , принимаемые не менее 1,0.В пространственных болтовых конструкциях по рисунку 15 (кроме рисунка 15, в) и концевых опор) при центрировании в узле элементов из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов и 
следует определять:
следует определять:для поясов при 
3,5 (при >3,5 следует принимать =3,5) по формулам:
3,5 (при >3,5 следует принимать =3,5) по формулам:при 0,55
0,66 и 
0,66 и  | |
| 307 × 25 пикс. Открыть в новом окне | |
при 0,4
0,55 и 
0,55 и  | |
| 412 × 25 пикс. Открыть в новом окне | |
для раскосов, примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам:
при 0,55 0,66 и 
 | |
| 300 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
при 0,4 0,55 и
 | |
| 292 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
Для пространственных болтовых конструкций по рисунку 15, г), д) в формулах (210) и (212) следует принимать 0,45 0,55.
В формулах (211) и (212) отношение расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса принято от 0,54 до 0,6; при отношении, равном 0,5, коэффициент 
, вычисленный по формулам (211) и (212), должен быть увеличен на 5%.
, вычисленный по формулам (211) и (212), должен быть увеличен на 5%.В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рисунку 15, б), г) (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при значения коэффициентов 
и 
следует принимать:
и следует принимать:при центрировании в узлах элементов по центрам тяжести сечений
; при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса
. При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, принимают .
Обозначения, принятые в формулах (209)-(212):