где: Est, Est' – модули упругости растянутой и сжатой арматуры, которые определяются по формуле (5.19).
6.20 Приведенный момент инерции i-той части сечения
(6.22) Расстояние от центра тяжести i-той части сечения до наименее нагретой грани элемента, относительно которой определяют центр тяжести сечения
yi = h – Σhi+ 0,5 hi (6.23)
Расстояние от центра тяжести i-той части сечения до центра тяжести всего приведенного сечения
ybi = yi - yt (6.24)
6.21 Температурное удлинение центра тяжести i-той части бетонного сечения (рисунок
6.2)
(6.25) и его температурная кривизна
(6.26) где αbti, αbti+1 – коэффициенты, принимаемые по таблице 5.6 в зависимости от температуры бетона более и менее нагретой грани i-той части сечения.
С учетом каждой части сечения бетона и арматуры определяют площадь Ared, статический момент Sred и момент инерции Iredвсего приведенного сечения относительно его центра тяжести.
Ared = Σ Ared,i + A'sα + A'sα' (6.27)
Sred= Σ Ared,i·yi + As·a + A'sα'(h-a') (6.28)
Ired = Σ Ired,i + Σ Ared,i · ybi 2 + Is + Is' (6.29)
где:
Is = (yt – a)2Asα (6.30)
Is' = (h - yt – a')2As'α' (6.31)
Расстояние от центра тяжести приведенного железобетонного сечения до наименее нагретого или наиболее растянутого волокна определяют по формуле:
(6.32)  | |
| 634 × 210 пикс. Открыть в новом окне | |
а- температуры бетона; б - деформации удлинения от нагрева; в - напряжения в бетоне от нагрева; г – деформации укорочения от остывания; д - напряжения в бетоне от остывания при нелинейном изменении температур по высоте бетонного сечения элементов; Ц.Т. - центр тяжести приведенного сечения.
Рисунок 6.2 - Схемы распределения температур, деформаций и напряжений по высоте бетонного сечения элемента
Температурные деформации для элементов без трещин в растянутой зоне
6.22 Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева вычисляются согласно следующим указаниям.
а) Сечение элемента приводится к более прочному бетону. Удлинение εtоси элемента и ее кривизну (1/r) определяют по формулам
 | |
| 250 × 71 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 302 × 76 пикс. Открыть в новом окне | |
где К = A's,red y'sε's + As,red ysεs ;
γt– коэффициент надежности по температуре, принимаемый по 4.10.
Удлинение εti оси i–той части бетонного сечения и ее кривизну (1/r)ti (см. рисунок 6.2)
рассчитывают по формулам
 | |
| 242 × 56 пикс. Открыть в новом окне | |
(6.36)В формулах (6.15-6.35): Ared, Ared,i, As,red, A's,red, ybi, ys, y's, Ired, Ired,i, yyi принимают по (6.16) – (6.21).
Удлинение εs и ε's соответственно арматуры S и S' находят из формул
εs = αstts(6.37)
ε's = αstt's (6.38)
где αst – коэффициент, принимаемый по таблице 5.13 в зависимости от температуры нагрева арматуры Sи S'.
При расчете бетонного сечения в формулах (6.33) и (6.34) удлинение арматуры εs и ε's не учитывают.
б) При неравномерном нагреве бетона с прямолинейным распределением температуры по высоте сечения элемента (рисунок 6.3, а)удлинение оси элемента εt и ее кривизну (1/r)t допускается рассчитывать по формулам
 | |
| 203 × 55 пикс. Открыть в новом окне | |
(6.40) где:tb, tb1– температуры бетона менее и более нагретых граней сечения;
αbt, αbt1 – коэффициенты линейной температурной деформации бетона, принимаемые в зависимости от температуры бетона менее и более нагретых граней сечения по таблице 5.6.
в) При остывании неравномерно нагретого бетона с прямолинейным распределением температуры по высоте сечения элемента от усадки бетона укорочение εсs оси элемента и ее кривизну (1/r) cs допускается рассчитывать по формулам
 | |
| 218 × 62 пикс. Открыть в новом окне | |
(6.42)