а - в плане горизонтальными распорками;
б - подкосами, упираемыми в возводимый фундамент;
1 - шпунт; 2 - обвязка; 3 - распорки; 4 - новая фундаментная плита;
5 - существующий фундамент
рис. 3.21 Рис. 3.22. Консольное примыкание возводимого здания:
а - при продольных несущих стенах;
б - при поперечных несущих стенах;
1 - существующий фундамент; 2 - торцевая стена строящегося здания;
3 - возводимое здание; 4 - железобетон; 5 - фундаментная плита;
6 - заделка консоли
рис. 3.22
Рис. 3.23. План примыкания возводимого здания 2 к существующему 1
рис. 3.23
б) при примыкании торцом здания рекомендуется предусматривать отношение пролета балки (lб) к вылету консоли (la) не менее 2, чтобы сократить нагрузку на ближайший к существующему зданию фундамент.
в) при примыкании фундаментов в виде сплошной плиты - консоли рекомендуется делать на отдельных участках плиты (в зоне примыканий).
Во всех случаях под консолями, перекрывающими разрыв между новыми и существующими фундаментами должен быть зазор не менее двойной величины ожидаемой осадки (рис. 3.22).
3.7.38. Разборка фундаментов снесенных зданий ниже подошвы фундаментов существующих зданий, как правило, не допускается, в этих условиях на участке примыкания должны устраиваться консоли, вылет которых устанавливается по п. 3.7.37.
3.7.39. Разъединительные шпунтовые стенки, как правило, назначаются из металлического плоского шпунта. Разъединительная стенка должна погружаться в малосжимаемые подстилающие грунты, что определяет необходимую глубину забивки шпунта. Стенки в плане должны проходить вдоль всей линии примыкания зданий и выходить за их пределы с образованием "шпор", которые должны огибать проектируемое или существующее здание на величину (рис. 3.23), не менее 0,5 h1 или 0,5 Hc (рис. 3.20), где Нс - мощность сжимаемого слоя.
3.7.40. Если сваи существующего и нового здания опираются на слабые грунты, то при проектировании свайных фундаментов рекомендуется также делать консольное примыкание.
3.7.41. При назначении в зоне примыкания фундаментов, выполненных методом "стена в грунте", такие же фундаменты рекомендуется назначать под всем зданием или в пределах участка, "отрезанного" от остальной части здания осадочными швами.
3.7.42. В примыканиях к существующим зданиям и сооружениям, если осадка новых свайных фундаментов превышает 3 см, ростверки в зоне влияния выполняются на опалубке с зазором, равным удвоенной ожидаемой осадке, но не менее 10 см.
3.8. Особенности проектирования оснований и фундаментов при реконструкции
Общие положения
3.8.1. При разработке проектов реконструкции зданий и сооружений следует сохранить их конструктивную схему, стремиться к наименьшему изменению нагрузок на существующие фундаменты: новые стены, вентиляционные стояки и другие элементы конструкций рекомендуется назначать по возможности легкими.
3.8.2. Основания и фундаменты зданий или сооружений при реконструкции должны проектироваться на основе материалов изысканий, технического обследования зданий и требований, изложенных в разд. 2.7.
Объем материалов обследования (обмерные чертежи с деталями заменяемых и сохраняемых конструкций) должен быть достаточен для определения фактических нагрузок на основание.
3.8.3. Допускается не производить инженерно-геологических изысканий для зданий или сооружений, у которых при обследовании не обнаружено видимых деформаций, устройство новых фундаментов не предусматривается, а увеличение давления на основание ожидается до 10%. Для здания на деревянных сваях или лежнях при явно выраженной тенденции к понижению уровня грунтовых вод ниже верха свай, деревянного ростверка и лежней инженерно-геологические изыскания обязательны.
3.8.4. Проектирование новых фундаментов в непосредственной близости с существующими должно производиться с учетом требований разд. 3.7.
Особенности расчета
3.8.5. Дополнительные абсолютные осадки и неравномерности осадок сохраняемых, усиливаемых и новых фундаментов, а также фундаментов существующих зданий, к которым осуществляется примыкание, не должны превышать 50% величины, допустимой для нормальной эксплуатации новых зданий и сооружений, устанавливаемых по прил. СНиП 2.02.01-83.
3.8.6. При расчете оснований по деформациям среднее давление под подошвой существующих фундаментов после реконструкции рII, не должно превышать расчетного сопротивления уплотненного в процессе эксплуатации здания грунта основания - Ry. Величина Ry определяется по формуле СНиП 2.02.01-83. При ожидаемом увеличении нагрузки на фундаменты до 60%, а также при разработке технических проектов допускается определение Ry по формуле:
| Ry = mp ms R, | (3.21) |
где R - расчетное сопротивление грунта основания естественного сложения (неуплотненного), определяемое по СНиП 2.02.01-83; mp - коэффициент, зависящий от отношения величины давления по подошве фундамента до увеличения нагрузки при реконструкции pp к расчетному сопротивлению R. При pp / R => 0,8 mp =1,3, при 0,8 > pp / R => 0,5, mp = 1,15, при pp / R <= 0,5, mp = 1,0; ms - коэффициент, принимаемый по табл. 3.8 в зависимости от отношения величины осадки spф при давлении по подошве, равном значению pp, к предельно допустимой осадке для данного вида зданий или сооружений su, определяемой по прил. 4 СНиП 2.02.01-832.
3.8.7. При наличии в пределах сжимаемой толщи подстилающего слабого грунта с низкими прочностными характеристиками, необходимо выполнить проверку этого слоя на действие напряжений, возникающих после увеличения нагрузки на фундаменты, в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83. При этом, разрешается, в запас устойчивости не учитывать уплотнение слабого слоя в период эксплуатации здания или сооружения.
Таблица 3.8
Значения коэффициента ms
┌─────────────────────────────────────────────┬─────────────────────────┐
│Грунты основания │Значение ms при отношении│
│ │ spф / su │
│ ├───────────┬─────────────┤
│ │0,4 │0,8 │
├─────────────────────────────────────────────┼───────────┼─────────────┤
│Пески: │ │ │
│средней крупности │1,4 │1,0 │
│мелкие │1,2 │1,0 │
│пылеватые │1,1 │1,0 │
│Пылевато-глинистые грунты: │ │ │
│при показателе текучести от 0 до 0,25 │1,2 │1,0 │
│при показателе текучести от 0,25│ │ │
│до 0,75 и сроке эксплуатации│ │ │
│здания более 15 лет │1,1 │1,0 │
└─────────────────────────────────────────────┴───────────┴─────────────┘
┌─────────────────────────────────────────────┬─────────────────────────┐
Примечание: для промежуточных значений spф / su коэффициент ms определяется интерполяцией.
3.8.8. Деформации оснований при реконструкции здания или сооружений должны удовлетворять условиям
sg <= mI su, (3.22)
ig <= miu, (3.23)
где sg - средняя дополнительная осадка, принимаемая по прил. 4 СНиП 2.02.01-83 и табл. 3.7 настоящих ТСН; ig - относительная неравномерность дополнительных осадок; iu - предельная относительная неравномерность дополнительных осадок, принимаемых по табл.3.7; mI - коэффициент снижения предельных величин деформаций в зависимости от технического состояния конструкций здания или сооружения, оцениваемого применительно к степени износа по табл. 2.4 ТСН и принимаемый при износе до 20% - равныи# 0,4 при износе 30% - 0,3, при большем износе 0,2.
3.8.9. При увеличении нагрузки на уширяемые фундаменты модуль деформации грунтов может приниматься в зависимости от величины уширения:
а) при сохранении ширины подошвы или при увеличении ее на 0,5 bc (bc - ширина существующего фундамента) Ey = ms E;
б) при увеличении ширины подошвы более 0,5bc Еу = Е, где E - модуль деформации неуплотненного грунта;
ms - принимается по табл. 3.8.
3.8.10. Расчет оснований фундаментов по несущей способности при увеличении на них нагрузки в процессе реконструкции должен выполняться в случаях, если:
а) основание сложено водонасыщенными, пылевато-глинистыми грунтами с показателем текучести более 0,50 или водонасыщенными пылевато-глинистыми грунтами, содержащими растительные остатки более 5%;