24.40. Опорный столик, необходимый для соединения мембраны с бортовым элементом контура, рекомендуется крепить сваркой к закладным деталям, стальной опалубке железобетонного контура или к стальному опорному контуру (рис. 61). При проектировании необходимо обращать особое внимание на анкеровку закладных деталей и усиление стенки стального короба в местах установки столика.
Рекомендуется плоскость опорного столика выполнять с наклоном, равным наклону касательной к поверхности мембранной оболочки в месте примыкания к контуру под максимальной нагрузкой.
Опорный столик необходимо подкреплять вертикальными ребрами не реже чем через 300 мм. Толщину листа опорного столика рекомендуется назначать не менее 1,3 толщины мембраны; ширину - не менее 300-400 мм.
 | |
| 1344 × 1228 пикс. Открыть в новом окне | |
24.41. Опорный контур обычно жестко соединяется с вертикальными конструкциями здания, на которые он опирается (колонны, стены). При этом деформация опорного контура от его обжатия и температурных воздействий вызывает в нижележащих конструкциях изгибающие моменты, а при опирании на колонны в самом контуре возникает дополнительное кручение.
Расчет
24.42. В основу расчета мембранных конструкций может быть положена теория безмоментных пластинок или оболочек, так как их напряженное состояние определяется в основном цепными напряжениями, ввиду весьма малой жесткости мембраны на изгиб. Однако в месте примыкания мембраны к контуру возможно возникновение быстро затухающего моментного напряженного состояния.
В большинстве случаев расчет следует производить с учетом геометрической нелинейности системы. При относительно большой начальной стреле провиса мембранных оболочек и равновесных нагрузках их можно рассчитывать по линейной теории.
24.43. Следует различать два вида расчетов мембранных конструкций:
а) предварительные - для обоснования технических решений и вариантов конструкций;
б) рабочие - для обоснования рабочих чертежей.
Методы решения задач расчета мембранных конструкций разделяются на аналитические и численные. Аналитические методы в большинстве случаев применимы для предварительных расчетов. Мембранные системы с большим числом конструктивных особенностей на стадии рабочего проектирования рекомендуется рассчитывать численными методами на ЭВМ.
24.44. При расчете мембранных конструкций за основные искомые величины принимаются напряжения и перемещения пролетной конструкции, изгибающие и крутящие моменты, продольные усилия, поперечные силы и перемещения опорного контура от силовых и температурных воздействий, определяемые методами теории упругости на основе уравнений равновесия и совместности деформаций, геометрических и физических уравнений с учетом граничных условий.
24.45. Усилия и перемещения на стадии рабочего проектирования следует определять расчетом мембранной конструкции как единой пространственной системы с учетом продольной, изгибной и крутильной жесткостей опорного контура; элементов подкрепления пролетной части конструкции (в случае их наличия); связи опорного контура с поддерживающими конструкциями; эксцентриситетов между линией крепления мембраны к опорному контуру и его нейтральной осью по вертикали и по горизонтали; отверстий в мембране при их размерах свыше 1/10 меньшего размера плана оболочки.
24.46. Расчет мембранных покрытий рекомендуется выполнять с учетом неупругих деформаций железобетонного или стального опорного контура. При железобетонном опорном контуре рекомендуется учитывать деформации усадки и ползучести бетона.
При расчете пролетной части мембранных конструкций по первой группе предельных состояний рекомендуется ограничиваться упругой стадией работы материала.
25. Профилированный настил
Общие положения
25.1. Рекомендации настоящего раздела распространяются на профилированные настилы из оцинкованной стали, включенные в ГОСТ 24045-86 для применения в утепленных покрытиях производственных зданий различного назначения.
Рекомендации не распространяются на профилированный настил покрытий, находящихся в особых условиях эксплуатации (в зданиях, подвергающихся сейсмическим, интенсивным температурным воздействиям или воздействиям агрессивных сред), покрытий уникальных зданий, а также в покрытиях специальной конструкции (предварительно напряженных, пространственных, висячих).
25.2. Перечень профилеразмеров настила по ГОСТ 24045-86 и ширины заготовок для их изготовления приведен в табл. 68.
Таблица 68
 | |
| 2756 × 2228 пикс. Открыть в новом окне | |
Применение профилей одной марки, но разной толщины в настиле покрытия одного здания не допускается.
25.3. Конструкция и уклон кровли по профилированному настилу принимаются в соответствии со СНиП II-26-76 [36]. В типовых конструкциях покрытий с применением профилированного настила принят уклон кровли не более 1,5%.
25.4. Профили настила следует изготовлять из рулонной оцинкованной стали марки БСтЗ любой степени раскисления по ГОСТ 380-71*, групп ХП и ПК с цинковым покрытием первого класса с двух сторон по ГОСТ 14918-80*.
По заказу потребителя допускается изготовлять профили из оцинкованной рулонной стали с лакокрасочным покрытием по ТУ 67-443-86.
Механические характеристики материала профилей определяются заводом-изготовителем по результатам стандартных испытаний и должны быть указаны в сертификатах на готовые профили.
25.5. При расчете настилов расчетное сопротивление стали при растяжении, сжатии и изгибе принимается не менее , расчетное сопротивление срезу .
Характеристики настилов
25.6. Основные характеристики поперечного сечения профилей по ГОСТ 24045-86 приведены в табл. 69.
25.7. Расчетная ширина плоских участков сжатых полок профилей принимается равной 40t при определении моментов сопротивления и 60t - при определении моментов инерции, приведенных в табл. 69.
Криволинейные участки, стенки гофров и растянутые полки настила включены в расчетную площадь сечения полностью.
Расчет
25.8. Прочность и жесткость (прогиб) профилированных настилов при поперечном изгибе проверяются по приведенным в пп. 25.9 и 25.10 рекомендациям, составленным с использованием [37].
Устойчивость гладких стенок гофров над средними опорами при неразрезных схемах раскладки настилов проверяется по методике, приведенной в п. 25.11. Устойчивость стенок ступенчатого поперечного сечения в неразрезных настилах из профилей H75-750-0,8 (0,9), H114-600-0,8(0,9) и Н114-750-0,8 (0,9) проверяется над средними опорами в соответствии с пп. 25.12 и 25.13 с учетом требований СНиП II-23-81* к стенке сжато-изогнутого элемента, укрепленной продольным ребром жесткости.
25.9. Прочность изгибаемого настила следует проверять по формуле
, (163)
где М - расчетное значение изгибающего момента в рассматриваемом сечении;
- минимальный расчетный момент сопротивления в рассматриваемом сечении, принимаемый по табл. 69;
- расчетное сопротивление изгибу;
- коэффициент надежности по назначению [37].
25.10. Прогиб настила от нормативной нагрузки, определяемый как для балки с моментом инерции по табл. 69, следует проверять по формуле
, (164)
где l - расчетный пролет настила.
Таблица 69
| Обозначение профиля | Размеры сечения, мм | Пло- щадь се- че- ния А, см2 | Масса 1 м длины профи- ля, кг | Справочные данные на 1 м ширины настила при сжатых полках | ||||||
| t | h | узких | широких | |||||||
М мо- мент инер- ции I_x, см4 | момент сопротивле- ния, см3 | М мо- мент инер- ции I_x, см4 | момент сопротивле- ния, см3 | |||||||
| W_x1 | W_x2 | W_x1 | W_x2 | |||||||
| НС40-800-0,6 | 0,6 | 40 | 6,6 | 5,6 | 23,3 | 10,5 | 13,0 | 22,3 | 9,8 | 9,4 |
| НС40-800-0,7 | 0,7 | 40 | 7,7 | 6,5 | 27,1 | 12,2 | 15,1 | 27,1 | 11,8 | 12,1 |
| НС44-1000-0,7 | 0,7 | 44 | 9,8 | 8,3 | 32,9 | 13,4 | 16,8 | 32,9 | 13,0 | 13,6 |
| Н57-750-0,7 | 0,7 | 57 | 7,7 | 6,5 | 53,8 | 14,8 | 21,1 | 53,8 | 16,4 | 19,7 |
| Н57-750-0,8 | 0,8 | 57 | 8,8 | 7,4 | 51,2 | 17,9 | 24,4 | 61,2 | 18,9 | 24,0 |
| Н60-845-0,7 | 0,7 | 60 | 8,8 | 7,4 | 62,1 | 14,6 | 24,4 | 59,1 | 16,5 | 18,7 |
| Н60-845-0,8 | 0,8 | 60 | 10,0 | 8,4 | 70,6 | 17,7 | 28,1 | 69,9 | 19,0 | 22,7 |
| Н60-845-0,9 | 0,9 | 60 | 11,3 | 9,3 | 79,0 | 20,9 | 31,8 | 78,7 | 21,5 | 27,0 |
| Н75-750-0,8 | 0,8 | 75 | 10,0 | 8,4 | 114,9 | 25,8 | 32,2 | 114,9 | 28,5 | 33,1 |
| Н75-750-0,9 | 0,9 | 75 | 11,3 | 9,3 | 129,6 | 30,2 | 37,6 | 129,6 | 31,6 | 38,0 |
| H114-750-0,8 | 0,8 | 114 | 11,2 | 9,4 | 307,9 | 51,2 | 57,1 | 307,9 | 51,2 | 57,1 |
| Н114-750-0,9 | 0,9 | 114 | 12,6 | 10,5 | 345,2 | 57,4 | 64,0 | 345,2 | 57,4 | 64,0 |
| H114-750-1,0 | 1,0 | 114 | 14,0 | 11,7 | 383,6 | 63,8 | 71,1 | 383,6 | 63,8 | 71,1 |
| Н114-600-0,8 | 0,8 | 114 | 10,0 | 8,4 | 320,9 | 53,3 | 59,7 | 320,9 | 52,4 | 55,8 |
| H114-600-0,9 | 0,9 | 114 | 11,3 | 9,3 | 361,0 | 60,0 | 67,2 | 361,0 | 59,6 | 65,9 |
| H114-600-1,0 | 1,0 | 114 | 12,5 | 10,3 | 405,4 | 67,6 | 75,0 | 405,4 | 67,6 | 75,0 |
25.11. Устойчивость стенок гофров над средними опорами неразрезного настила высотой не более 60 мм проверяется согласно [37] по формуле