5.14 Модули упругости и сдвига асбестоцементных конструкций, проверяемых на действие только постоянных и временных длительных нагрузок (без учета кратковременных нагрузок), следует умножать на коэффициент условий работы γg=0,65.
5.15 Коэффициент поперечной деформации v асбестоцемента следует принимать равным 0,2.
5.16 Коэффициент температурного линейного расширения асбестоцемента α следует принимать по таблице 5.5.
5.17 Влажностные относительные линейные деформации листового и экструзионного асбестоцементов ε следует определять по графику на рисунке 5.1, при этом значения ε, полученные по графику, следует умножать на коэффициент Kw, принимаемый для листового непрессованного и экструзионного асбестоцементов на портландцементе равным 1,0, для прессованного асбестоцемента - 0,7, для экструзионного автоклавного асбестоцемента - 0,6.
При определении ε для асбестоцемента, защищенного от увлажнения, значение ε, полученное по графику, необходимо умножать дополнительно на коэффициент 0,75.
5.18 При расчете асбестоцементных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от массы элементов следует принимать с коэффициентом динамичности, равным 3.
 | |
| 513 × 472 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 5.1 – График зависимости влажностных относительных линейных деформаций ε листового (1) и экструзионного (2) асбестоцементов от их влажности W
Таблица 5.5 - Коэффициент температурного линейного расширения асбестоцемента
Температура, °С | Значение α·105,°С, при влажности асбестоцемента W, % | |
W12 | W > 12 | |
0 и ниже | 1,1 | 2 |
Выше 0 | 1,1 | 1,1 |
5.19 Расчетные характеристики пенопластов следует принимать по таблице В.1 приложения В.
Расчетные сопротивления, модули упругости и сдвига пенопластов, находящихся в условиях длительного действия разных температур, следует умножать на коэффициент условий работы γt, приведенный в таблице В.2 приложения В.
5.20 Расчетные сопротивления клеевых соединений асбестоцемента с асбестоцементом на эпоксидных клеях и модули сдвига эпоксидных клеев следует принимать по таблицам Г.1 и Г.2 приложения Г.
Расчетные характеристики клеевых соединений и клеев при действии повышенных температур следует умножать на коэффициенты условий работы γc, приведенные в таблице Г.3 приложения Г.
6 Расчет элементов асбестоцементых конструкций
6.1 Расчет элементов асбестоцементых конструкций по предельным состояниям первой группы
Расчет изгибаемых элементов
6.1.1 Проверку прочности элементов асбестоцементных конструкций следует выполнять по формулам:
а) для обшивок каркасных и бескаркасных или полок экструзионных плит и панелей:
σRt; (6.1)
σRc; (6.2)
б) для каркаса каркасных ребер или экструзионных плит и панелей:
σωRωm; (6.3)
τωRωs; (6.4)
σnRωt; (6.5)
σnRωc; (6.6)
в) для заполнителя бескаркасных панелей:
τpsRps; (6.7)
г) для клеевых соединений обшивок с каркасом:
τcsRcs; (6.8)
д) для плоских и волнистых листов:
σRm; (6.9)
σRmt (6.10)
где Rm - расчетные сопротивления материала;
Rt, Rc - обшивок по изгибу, растяжению и сжатию, принимаемые для асбестоцемента по таблицам 5.1 и 5.2;
Rps - расчетные сопротивления сдвигу заполнителя бескаркасных плит панелей, принимаемые для пенопластов по таблице В.1 приложения В;
Rps - расчетные сопротивления сдвигу клеевого соединения обшивок с каркасом или заполнителем, принимаемые для эпоксидных клеев по таблице Г.1 приложения Г.
В формулах (6.1) - (6.10) напряжения σ и τ являются суммарными напряжениями от действия нагрузок и воздействий и их сочетаний.
6.1.2 Напряжения в элементах каркасных плит и панелей (см. рисунок 6.1) следует определять по формулам:
в обшивках наружных (1) и внутренних (2):
 | |
| 253 × 58 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 258 × 64 пикс. Открыть в новом окне | |
- в каркасе:
; (6.13)
; (6.14)в клеевых соединениях обшивок с каркасом:
. (6.15)В формулах (6.11) - (6.15):
β - коэффициент, определяемый по формуле (6.19);
m - коэффициент, учитывающий распределение усилий между каркасом и обшивками и определяемый по 6.1.6. и 6.1.7;