При расчете раскосов крестовой решетки с распорками (рисунок 3, г) следует учитывать дополнительное усилие Nad возникающее в каждом раскосе от обжатия ветвей и вычисляемое по формуле
Nad = α2NbAd/Ab, (16)
где α2=d/(2b3+d3) - здесь b, lb, d - размеры, указанные на рисунке 3;
Nb - усилие в одной ветви стержня;
Ad, Ab - площадь сечения раскоса и ветви соответственно.
7.2.9 Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, следует выполнять на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле (12).
7.3 Расчет изгибаемых элементов
7.3.1 Расчет на прочность элементов следует выполнять по формулам:
при действии момента в одной из главных плоскостей
; (17)при действии в сечении поперечной силы
; (18)при действии моментов в двух главных плоскостях (и наличии бимомента)
 | |
| 377 × 71 пикс. Открыть в новом окне | |
где х и у - расстояния от главных осей до рассматриваемой точки сечения;
В - бимомент;
Iω - секториальный момент инерции сечения;
ωk - секториальная координата.
7.3.2 Для стенок балок при одновременном действии момента и поперечной силы должны быть выполнены условия:
 | |
| 482 × 62 пикс. Открыть в новом окне | |
где σx=Mxy/Ixn - нормальное напряжение в срединной плоскости стенки, параллельное продольной оси балки;
σy=Myx/Iyn - то же, перпендикулярное к продольной оси балки, в том числе , определяемое no формуле (42);
τxy=QS/(Itw) - касательное напряжение в стенке.
Напряжения σx и σy, принимаемые в формуле (20) со своими знаками, а также следует определять в одной и той же точке стенки балки.
В балках, рассчитываемых по формуле (19), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формуле (20) в двух главных плоскостях изгиба.
При ослаблении стенки отверстиями для болтов левую часть формулы (18), а также значение τxy в формуле (20), следует умножать на коэффициент α, вычисляемый по формуле
Α=S/(S-d), (21)
где s - шаг отверстий в одном ряду;
d - диаметр отверстия.
7.3.3 Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения следует выполнять по формулам:
при изгибе в плоскости стенки, совпадающей с плоскостью симметрии сечения
; (22)при изгибе в двух главных плоскостях (и наличии бимомента)
 | |
| 437 × 63 пикс. Открыть в новом окне | |
В формулах (22) и (23) обозначено:
φb - коэффициент устойчивости при изгибе, определяемый по приложению Д;
Wcx - момент сопротивления сечения относительно оси х-х, вычисленный для сжатого пояса;
Wy - момент сопротивления сечения относительно оси у-у, совпадающей с плоскостью изгиба;
Wω - секториальный момент сопротивления сечения.
7.3.4 При определении значения φb за расчетную длину балки lef следует принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей lef =l (l - пролет балки); за расчетную длину консоли следует принимать: lef =l при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (в данном случае l - длина консоли) или расстояние между точками закрепления сжатого пояса в горизонтальной плоскости - при закреплении пояса на конце и по длине консоли.
7.3.5 Устойчивость балок следует считать обеспеченной:
а) при передаче нагрузки на балку через сплошной жесткий настил (железобетонные плиты из тяжелого, легкого и ячеистого бетона, плоский, профилированный и волнистый металлический настилы и т.п.), непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и с ним связанный с помощью сварки, болтов, самонарезающих винтов и др.; при этом силы трения учитывать не следует;
б) при значениях условной гибкости сжатого пояса балки 
, не превышающих ее предельных значений ub, определяемых по формулам таблицы 15 для балок симметричного двутаврового сечения или асимметричного - с более развитым сжатым поясом, рассчитываемых no формуле (22), и имеющих отношение ширины растянутого пояса к ширине сжатого пояса не менее 0,75.
, не превышающих ее предельных значений ub, определяемых по формулам таблицы 15 для балок симметричного двутаврового сечения или асимметричного - с более развитым сжатым поясом, рассчитываемых no формуле (22), и имеющих отношение ширины растянутого пояса к ширине сжатого пояса не менее 0,75.Таблица 15
Место приложения нагрузки | Условная предельная гибкость сжатого пояса сварной или прессованной балки ub |
К верхнему поясу | 0,45 [0,35 + 0,0032 b / t + (0,76 - 0,02 b / t) b / h] (24) |
К нижнему поясу | 0,45 [0,57 + 0,0032 b / t + (0,92 - 0,02 b / t) b / h] (25) |
Независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе | 0,45 [0,41 + 0,0032 b / t + (0,73 - 0,016 b / t) b / h] (26) |
Обозначения, принятые в таблице 15: b и t - соответственно ширина и толщина сжатого пояса; h - расстояние (высота) между осями поясных листов. Примечания 1 Значения ub определены при 1h/b6 и 15b/t35; для балок с отношением b / t < 15 в формулах таблицы 15 следует принимать b / t = 15. 2 Для балок с поясными соединениями на заклепках или высокопрочных болтах значения ub следует умножать на 1,2. | |
При выполнении требований 7.3.5 а) балки, изгибаемые в двух плоскостях, на устойчивость не проверяются.
7.4 Расчет элементов, подверженных действию осевой силы с изгибом
7.4.1 Расчет на прочность сплошностенчатых внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) и внецентренно растянутых (растянуто-изгибаемых) элементов следует выполнять по формуле
 | |
| 486 × 29 пикс. Открыть в новом окне | |
где х, у - расстояния от главных осей до рассматриваемой точки сечения.