здесь V(Z) и Vr - прогибы в сечениях с координатой Z и в голове опоры соответственно;
Nкр - критическая сжимающая сила;
здесь EJ - жесткость элемента;
l - расчетные длины свай, принимаемые по указаниям 12.2.5;
μ - принимают по таблице 12.1.
12.2.7 При частичной замене слабого грунта грунтом с большим объемным весом, образовании над поверхностью слабого грунта насыпей или передаче на его поверхность иных распределенных нагрузок в пределах свайного основания необходимо при расчете свай учитывать действие сил отрицательного трения по боковой поверхности сваи в соответствии с СП 24.13330.
12.2.8 Пространственную конструкцию в расчетах допускается для протяженных в плане эстакадных сооружений рассчитывать методом расчленения на отдельные плоские системы, выбирая из них основную несущую систему.
12.2.9 При членении конструкции на поперечные и продольные рамы ширину полки плиты, монолитно связанной с ребром, вводимую в расчет при определении геометрических и жесткостных параметров ригеля, принимают из условия, что учитываемый свес полки в каждую сторону от ребра bc следует принимать не более l/π(3+2v-v2) (l - пролет ребра между сваями; v - коэффициент Пуассона).
При наличии ребер другого направления с шагом, меньшим, чем шаг ребер рассматриваемого направления, и при высоте полки hf0,1h (h - высота сечения ребра) свес полки bc следует принимать равным половине расстояния в свету между ребрами рассматриваемого направления.
При отсутствии ребер другого направления или при их шаге, большем, чем шаг ребра рассматриваемого направления, а также если hf<0,1h , свес полки bc =6/hf.
При консольных свесах полки
- если hf0,1h , bc =6/hf;
- если 0,05h=hf<0,1h , bc =3hf.;
- если hf<0,05 h , то свесы не учитываются.
Taблица 12.1 - Определение коэффициентов μ в зависимости от схемы закрепления сваи
Характеристика свайного основания | μ при схемах закрепления | |
 |  | |
| Прямоугольные сваи с горизонтальным смещением | 1,25 | 1,5 |
| Сваи-оболочки с горизонтальным смещением | 1 | 1,25 |
| Сваи и сваи-оболочки без горизонтального смещения (козловые опоры в двух направлениях) | 0,7 | 1 |
12.2.10 При составлении расчетных схем в качестве осей элементов следует принимать линии, соединяющие геометрические центры тяжести сечений элементов.
12.2.11 Вертикальные нагрузки на поперечные рамы (основные несущие системы) определяются следующим образом:
- сосредоточенные силы - как опорные реакции, полученные по линиям влияния продольных (подкрановых) ригелей при действии крановых и железнодорожных нагрузок, если они располагаются в пределах расчетной ширины ригеля, и расчетных ригелей шириной 12hf, расположенных под осями железнодорожных путей, при действии железнодорожных нагрузок и учете собственного веса продольных ригелей; расчетной схемой ригелей являются соответствующие балки на упругоподатливых опорах с коэффициентами податливости, равными осадкам поперечных рам от действия единичных сил, приложенных в месте расположения центральных осей соответствующих продольных ригелей;
- равномерно распределенные нагрузки - как нагрузки интенсивностью, определяемой площадью сбора нагрузок с левого и правого полупролетов, расположенных между данной поперечной рамой и соседних с ней, с учетом собственного веса элементов полупролетов, включая поперечные ригели.
Вертикальные нагрузки на продольные рамы (основные несущие системы) определяются следующим образом:
- сосредоточенные силы - по фактическим значениям крановых нагрузок и железнодорожных нагрузок, действующих в пределах полосы ростверка от его конца до середины пролета, примыкающего к прикордонному или тыловому ряду опор для прикордонного или тылового ригеля, а для средних продольных ригелей - по фактическим значениям железнодорожных нагрузок, действующих в пределах левого и правого примыкающих полупролетов, расположенных между данным продольным ригелем и соседними с ним;
- равномерно распределенные нагрузки - как нагрузки интенсивностью, определяемой указанной выше площадью сбора нагрузок продольных ригелей с учетом собственного веса элементов, находящихся в зоне сбора нагрузок, включая продольные ригели.
При расчете продольных рам коэффициент податливости свайной опоры следует принимать равным осадке примыкающей к этой опоре поперечной рамы от действия единичной силы, приложенной в месте расположения центральной оси продольного ригеля.
12.2.12 Горизонтальные нагрузки, действующие на поперечные и продольные рамы, следует определять из расчета секции ростверка, в том числе с учетом взаимодействия секций, на действие горизонтальных (судовых, крановых и железнодорожных тормозных, распорных грунтовых при отсутствии тылового сопряжения) нагрузок. При этом верхнее строение в горизонтальной плоскости считается абсолютно жестким, а кручение опор вокруг их осей допускается не учитывать.
12.2.13 Усилия M, Q, N в элементах рам, вызванные межсезонным перепадом температур и влажностными воздействиями, следует определять в соответствии с требованиями СП 131.13330 и СП 41.13330.
12.2.14 Взаимодействие сваи с грунтовым основанием следует описывать моделью с линейно нарастающим по глубине в каждом слое грунта значением коэффициента постели. Расчетные значения коэффициента постели cz грунта в горизонтальном направлении по боковой поверхности сваи допускается определять по СП 24.13330 или по формуле
cz =kzbp, (12.3)
где k - коэффициент пропорциональности упругих свойств грунта, кН/м4, принимаемый по таблице 8.1;
z - текущая координата по высоте стенки (глубина расположения сечения сваи в грунте, для которой определяется коэффициент постели, по отношению к поверхности грунта, м);
bp - условная расчетная ширина сваи, принимаемая равной:
- для свай с диаметром стволов до 0,8 м и более bp =d+1;
- для остальных размеров сечений свай bp =1,5d+0,5 м.
На поверхности грунта основания коэффициент постели равен нулю. Значение коэффициента постели в слое каменной призмы подпричального откоса также принимают равным нулю.
При погружении сваи в многослойное грунтовое основание расчетные значения коэффициента постели cz грунта в горизонтальном направлении по боковой поверхности сваи допускается определять по формуле (13.1) согласно рисунку 13.1.
12.2.15 Коэффициент ki упругой податливости сваи следует определять расчетом при действии единичной силы, направленной вдоль оси сваи и приложенной к ее голове.
При этом значение коэффициента постели cc на сдвиг вдоль оси сваи для рассматриваемого сечения определяется выражением
cc =0,7kzu, (12.4)
где u - периметр сваи.
Коэффициент жесткости подошвы сваи, кН/м, определяется выражением
(12.5) где c0 - значение коэффициента постели на уровне подошвы сваи;
А - площадь сечения сваи по подошве.
При расчетах свай на действие продольных нагрузок значения сил трения на части сваи в грунте от реактивного давления грунта не должны превышать предельно допустимые значения сил трения по боковой поверхности сваи, нормируемые СП 24.13330.
12.2.16 Допускается при поверочных расчетах пренебрегать влиянием сжатия ствола сваи в грунте и определять коэффициент упругой податливости сваи на нескальных основаниях по формуле
 | |
| 333 × 83 пикс. Открыть в новом окне | |
где 
находят по выражениям (12.4) и (12.5);
находят по выражениям (12.4) и (12.5); l0 - свободная длина сваи, равная расстоянию от ее заделки в ростверке до поверхности грунта;
Е - модуль упругости материала опоры.