15.16. Сварщики должны обеспечиваться средствами индивидуальной защиты в соответствии с типовыми отраслевыми нормами.
Производство электросварочных работ во время дождя или снегопада при отсутствии навесов над рабочим местом электросварщика и электросварочным оборудованием не допускается.
15.17. Перед началом профилактического обслуживания должны быть выключены все источники питания оборудования, приняты меры по предотвращению случайного пуска системы, а все опрессованные емкости разгерметизированы.
Профилактическое обслуживание микротоннелепроходческого оборудования должно проводиться по графику регламентных работ и проверок, приложенному к Инструкции по эксплуатации комплекса. Соблюдение всех требуемых условий эксплуатации оборудования и всех инструкций по профилактическому обслуживанию и ремонту обязательно.
15.18. Уровни шума и вибрации, а также освещенность строительной площадки и рабочих мест должны соответствовать требованиям нормативных документов.
Между проходчиками в стартовом и приемном котлованах должна быть обеспечена надежная двусторонняя связь.
Приказом по строительной организации должны быть назначены ответственные за соблюдением правил пожарной безопасности на объекте.
Приложение А (справочное) Схема устройства стартового и приёмного котлованов (с ограждением из грунтоцементных свай)
Рисунок А.1 – Устройство стартового и приёмного котлованов (с ограждением из ГЦС)
Приложение Б (рекомендуемое) Методика расчёта усилия продавливания труб
Б.1 Усилие продавливания на прямолинейном участке складывается из усилий, необходимых для преодоления сопротивления продавливанию: начального сопротивления, трения о грунт, потерь от трения в элементах механизмов, сопротивления трению от статического давления трубы на грунт, адгезии между трубами и грунтом.
Примечание Эти сопротивления могут изменяться в зависимости от инженерно-геологических условий, глубины заложения и методов продавливания.
Б.2 Для гидравлического и грунтового пригруза забоя определение усилия продавливания труб P, кН, следует рассчитывать по формуле:
P = P0 + P1, (Б.1)
где P0 − начальное сопротивление, кН;
P1 − усилие сопротивления трения и сцепления по боковой поверхности обделки, кН. Б.З Начальное сопротивление P0, кН, определяется по формуле:
P0 = (Pw+Pe)π(Da/2)2, (Б.2)
где Pw − давление внутри камеры, кН/м2;
Pe − режущая сила: для грунтового массива − 150 кН/м2, для гравия − до 300 кН/м2;
Da − наружный диаметр трубы, м.
Б.4 Давление внутри камеры Pw, кН/м2, определяется по формуле:
Pw = Pз + 20, (Б.З)
где Pз − горизонтальное давление грунтового массива в забое, кН/м2, которое следует рассматривать как горизонтальную составляющую горного давления с учетом возможного образования свода давления при коэффициенте бокового распора λ = 0,5, с учетом временной нагрузки и взвешивающего действия грунтовых вод.
Б.5 Усилие сопротивления трения и сцепления по боковой поверхности обделки P1, кН, рассчитывается по формуле:
P1 = ƒ0·L, (Б.4)
где ƒ0 − сила сопротивления грунта вокруг трубы, кН/м;
L − длина продавливания, м.
Б.6 Сила сопротивления грунта вокруг трубы ƒ0, кН/м, рассчитывается по формуле:
ƒ0=β•[(π Da q + G)μтp + π Da С'], (Б.5) где β − понижающий коэффициент усилия продавливания, который принимается для:
ила и вязких грунтов β = 0,35,
песчаных грунтов β = 0,45,
гравия β = 0,60,
твердых грунтов β = 0,35;
q − равномерная нагрузка, воспринимаемая трубой, кН/м2;
G − масса на длину трубы, кН/м;
μтp − коэффициент трения трубы с грунтом;
С' − адгезия труб с грунтом, кН/м2.
Таблица Б.1 Коэффициенты трения и адгезионного сцепления
Материал труб | μтр | Среднее значение μтр, ср | Сцепление С', кН/м2 |
| Бетон по песку, гравию | 0,53 0,60 | 0,55 | 0,00 |
| Бетон по супеси | 0,40 0,50 | 0,45 | 0,19-0,16 |
| Бетон по суглинку | 0,36 0,45 | 0,40 | 0,15 |
| Бетон по глине | 0,30-0,50 | 0,40 | 0,22-0,19 |
| Бетон по раствору бентонитовой глины | 0,10 | 0,10 | 0,05-0,10 |
| Стеклопластик по песку | 0,2 0,25 | 0,22 | 0,00 |
| Стеклопластик по глине | 0,15 | 0,15 | 0,10 |
| Стеклопластик по раствору бентонитовой глины | 0,10 | 0,10 | 0,05-0,10 |
Б.7 При использовании бентонитового раствора, нагнетаемого за трубы микротоннеля, усилие сопротивления трения P1, кН, определяется по формуле:
P1 = π Da L q, (Б.7)
где Da − наружный диаметр труб, м;
L − длина продавливаемого участка, м;
q − удельное сопротивление трения при нагнетании бентонитового раствора в зависимости от глубины заложения верха тоннеля H, м, внешнего диаметра тоннеля Da, м, и типа окружающих его грунтов в соответствии с таблицей Б.1, кН/м2.
Приложение В (рекомендуемое) Методика расчета экрана из труб
- Расчет конструкций опережающего защитного экрана из труб при сооружении тоннелей производят для назначения или проверки его параметров и возможности воспринимать заданные нагрузки. В некоторых случаях целью расчета является также определение деформаций элементов конструкции (трубы экрана и рамы временного крепления).
- Характеристики грунтов горного массива вокруг тоннеля, используемые в расчетах защитного свода, должны определяться натурными или лабораторными исследованиями. При предварительных расчетах допускается использование литературных данных. Как правило, используются изотропные однородные линейно деформируемые и упругопластические модели грунта. Для этих моделей деформационными параметрами являются модуль деформаций Е и коэффициент Пуассона ц.
Переход грунта в пластическое состояние рекомендуется определять по условию разрушения Кулона Мора. Прочность горных пород характеризуется для нескальных грунтов параметрами сдвига: углом внутреннего трения <р и сцеплением С, для скальных грунтов прочностью на сжатие ос и прочностью на растяжение ор.
- Принятая расчетная модель должна соответствовать фактической работе системы
«крепь массив».