СП 29.13330.2011 Полы. Актуализированная редакция СНиП 2.03.13-88 стр. 9

; (Ж.4)

для следа от колес безрельсовых транспортных средств на пневматических шинах величину r рассчитывают по формуле

, (Ж.5)

где P_p - расчетная нагрузка на след, кН, определяемая в соответствии с Ж.1.12;

p_a - внутреннее давление в шинах, МПа; при использовании колес с ободьями из литой резины p_a принимается равным 1,5 МПа;

при опирании предметов на пол углом след условно принимают круглым, у которого  .

Если подстилающий слой используется в качестве покрытия, то принимают

При расположении следов одиночных нагрузок простого вида, равных по своей величине и находящихся на расстоянии друг от друга менее чем 2( ), является допустимым объединение данных следов в один след.

Ж.1.12 Расчетную нагрузку P_p, кН, от колеса транспортного средства определяют по формуле

, (Ж.6)

где P_н - нормативная нагрузка на расчетное колесо;

K - коэффициент, учитывающий влияние нагрузок от других колес транспортного средства, принимаемый равным: для транспортных средств с двумя осями K=1,2; с тремя и четырьмя осями K=1,8;

K_d - коэффициент динамичности, принимаемый равным: 1,2 - для транспортных средств с пневматическими шинами; 1,4 - для транспортных средств с литыми шинами из резины; 1,6 - для транспортных средств с металлическими колесами при наличии ободьев из полимерных материалов; 2,0 - для транспортных средств с металлическими колесами;

γ_f - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 1,2.

Ж.2.1.1 Подстилающие слои надлежит рассчитывать по методу предельных состояний на действие вертикальных нагрузок от технологического оборудования, складируемых материалов и транспортных средств как конструкции, лежащие на упругом основании.

Динамические воздействия, возникающие при движении транспортных средств, учитываются введением коэффициента динамичности в соответствии с Ж.1.12.

Ж.2.1.2 Расчетные предельные состояния конструкций подстилающих слоев включают:

предельное состояние первой группы (по непригодности полов к нормальной эксплуатации вследствие потери несущей способности);

предельное состояние второй группы (по непригодности полов к нормальной эксплуатации вследствие образования или чрезмерного раскрытия трещин, появления недопустимых деформаций и др.).

Расчет сталефибробетонных подстилающих слоев с содержанием фибрового армирования ниже минимального уровня (при условии  , где μ_fv - коэффициент фибрового армирования по объему, μ_min - минимальное значение коэффициента фибрового армирования, определяемое в соответствии с требованиями [8], по предельному состоянию второй группы не производится; в противном случае расчет следует производить, руководствуясь рекомендациями [8].

Ж.2.1.3 В бетонных подстилающих слоях при наличии динамических воздействий, а также при эксплуатации полов в условиях отрицательных, переменных или знакопеременных температур необходимо предусматривать конструктивное армирование, в том числе в виде сварных сеток из холоднотянутой проволоки и стальных фибр.

Ж.2.1.4 При расчете жестких подстилающих слоев по прочности должно выполняться условие

М<М_ult, (Ж.7)

где М - расчетный изгибающий момент в рассматриваемом сечении подстилающего слоя, кН·м/м, определяемый в соответствии с Ж.2.1.5;

М_ult - предельный изгибающий момент в рассматриваемом сечении подстилающего слоя, определяемый в соответствии с Ж.2.6.

Ж.2.1.5 Расчетное значение изгибающего момента М, кН·м/м, на единицу ширины сечения подстилающего слоя следует определять по формуле

М=М_с,max^k, (Ж.8)

где   - максимальный изгибающий момент при центральном загружении подстилающего слоя, который вычисляется как наибольший суммарный изгибающий момент, создаваемый следами опирания в расчетных сечениях плиты, перпендикулярных осям X и Y

; (Ж.9)

k - переходной коэффициент от изгибающего момента при центральном загружении подстилающего слоя к моменту при краевом загружении подстилающего слоя, принимаемый равным:

для бетонных и сталефибробетонных подстилающих слоев, устраиваемых с конструктивным армированием при наличии бетонной подготовки, - 1;

для бетонных и сталефибробетонных подстилающих слоев, устраиваемых с конструктивным армированием или при наличии бетонной подготовки, - 1,2;

для бетонных и сталефибробетонных подстилающих слоев, устраиваемых без конструктивного армирования или бетонной подготовки, - 1,5;

для железобетонных подстилающих слоев:

для положительных изгибающих моментов (растянута нижняя зона сечения плиты):

при наличии армирования соединений швов или бетонной подготовки - 1;

при отсутствии армирования соединений швов или бетонной подготовки - 1,5;

отрицательных изгибающих моментов (растянута верхняя зона сечения плиты):

при центральном загружении или вблизи краев и швов подстилающего слоя при наличии конструктивного армирования и наличия бетонной подготовки- 0,45;

при наличии армирования соединений швов или бетонной подготовки - 0,75;

при отсутствии армирования соединений швов или бетонной подготовки - 0,9;

М₀ - изгибающий момент в подстилающем слое, при действии на пол нагрузки простого вида, равномерно распределенной по площади следа, центр которого совпадает с расчетным сечением, и определяемый в соответствии с Ж.2.2.1;

М_i - изгибающий момент в расчетном центре от сосредоточенной нагрузки P_i, кН, приложенной в центре тяжести элементарной площадки, расположенной за пределами расчетного центра и определяемый по формуле

М_i =K₄P_iK_c, (Ж.10)

где K₄ - коэффициент, принимаемый по таблице Ж.1 в зависимости от отношений x_i/l и y_i/l, в которых x_i и y_i - координаты приложения нагрузки P_i, считая за начало координат нагрузку, расположенную в расчетном центре P₀;

P_i, м,- расчетная нагрузка, кН, приходящаяся на элементарную площадку, расположенную вне расчетного центра (расчетного сечения плиты), определяемая по Ж.2.3.8;

K_c – безразмерный коэффициент, принимаемый равным 0,001.