6.2.2. Расчетные суточные расходы бытовых сточных вод следует принимать как произведение среднесуточного (за год) расхода и коэффициента суточной неравномерности, принимаемые согласно СП 32.13330.
6.2.3. Расчетный расход и расход предельного периода для дождевой канализации определяется в соответствии с СП 32.13330.
6.2.4. Для пропуска расчетного расхода общесплавной и ливневой канализации максимальное наполнение коллекторов и тоннелей H/D следует принимать равным 0,95.
Для пропуска расчетного расхода бытовых сточных вод максимальное наполнение коллекторов и тоннелей H/D следует принимать по таблице 1.
Примечание – Наполнение коллекторов и тоннелей определяется как отношение уровня жидкости в коллекторе или тоннеле H, мм, к его диаметру D, мм.
При пропуске расходов предельного периода работа дождевой канализации осуществляется в напорном режиме с пропуском части расхода по лоткам проезда. Таблица 1
| Диаметры, мм | Наименьшая скорость движения жидкости в канализационных коллекторах, м/с | |
H/D = 0,70 | H/D = 0,80 | |
| 1000 – 1200 | 1,15 | – |
| 1400 – 1500 | – | 1,30 |
| свыше 1500 | – | 1,50 |
6.2.5. Расчетный расход смеси сточных вод для общесплавной канализации определяется как сумма расходов бытовых сточных вод, с учетом коэффициента суточной неравномерности (см. 6.2.2), и дождевых вод от дождя расчетной интенсивности.
6.2.6. Общесплавные коллекторы и тоннели системы канализации следует рассчитывать на пропуск расчетных расходов с наполнением H/D = 0,95 и проверять на условия пропуска минимальных расходов, при этом наименьшие скорости должны приниматься в соответствии с СП 32.13330 при наполнении H/D = 0,3.
6.2.7. Гидравлический расчет канализационных коллекторов и тоннелей надлежит производить на расчетный максимальный расход сточных вод из условия равномерного движения воды в них по таблицам [9] и [10].
6.2.7.1. Величины коэффициента шероховатости n для гидравлического расчета приведены в таблице 2.
Таблица 2
Материал труб | Значение n |
| Керамические | 0,013 |
| Бетонные и железобетонные | 0,014 |
| Чугунные | 0,013 |
| Полиэтиленовые и стеклопластиковые | 0,010 |
6.2.7.2. При наибольшем расчетном наполнении в канализационных коллекторах и тоннелях для отвода бытовых сточных вод минимальные скорости следует принимать по таблице 1.
6.2.7.3. Максимальную расчетную скорость сточных вод для канализационных коллекторов и тоннелей с железобетонной обделкой для бытовых сточных вод следует принимать не более 2,0 м/с, а для дождевой и общесплавной канализации – не более 4,0 м/с.
Для коллекторов и тоннелей со стеклопластиковыми трубами для бытовой канализации максимальная скорость сточных вод должна быть не более 3,0 м/с.
6.2.8 Наименьшие уклоны коллекторов и тоннелей следует принимать не менее 0,001. При соответствующем обосновании минимальный уклон допускается принимать не менее 0,0008.
Максимальный уклон канализационных коллекторов и тоннелей рассчитывается на обеспечение максимально допустимой скорости сточных вод.
6.3. Нагрузки и основные расчетные положения
6.3.1. Нагрузки и воздействия на канализационные коллекторы и тоннели, прокладываемые закрытым способом работ, следует принимать в соответствии с требованиями СП 20.13330, СП 32-105-2004 [11] и СП 102.13330.
6.3.2. Нормативные вертикальные и горизонтальные нагрузки на обделку коллекторов и тоннелей следует определять по результатам инженерно-геологических изысканий с учетом возможности образования в грунтах самонесущего свода в соответствии с СП 32-105-2004 [11] и с приложением А настоящего стандарта.
6.3.3. Коэффициенты надежности на постоянные нагрузки при расчетах конструкций обделок по потере несущей способности следует принимать в соответствии с СП 102.13330 и таблицей А.3 приложения А настоящего стандарта.
6.3.4. При статических расчетах методами механики сплошной среды коэффициенты надежности на постоянные нагрузки следует принимать равными 1,0.
6.3.5. Коэффициент надежности при расчетах конструкций для стадии строительства по постоянным нагрузкам следует принимать равным 1,0.
6.3.6. В расчетах обделок на всплытие следует принимать коэффициент надежности не менее 1,2.
6.3.7. Коэффициент надежности к временной нагрузке от давления щитовых домкратов на обделку следует принимать равным 1,3.
6.3.8. Нормативную подвижную временную вертикальную нагрузку на обделку тоннеля следует принимать в соответствии с СП 35.13330:
от подвижного состава на автомобильных дорогах от тяжелой одиночной нагрузки Н14 с нагрузкой на ось 252 кН;
Коэффициент надежности для подвижной временной вертикальной нагрузки следует принимать в соответствии с СП 35.13330.
6.3.9. Элементы сборной обделки следует рассчитывать на нагрузки, возникающие при изготовлении, монтаже и транспортировке.
6.3.10. Монтажные продольные нагрузки при микротоннелировании должны определяться от усилий домкратных установок, от сил трения по наружной поверхности труб, от лобового сопротивления забоя, адгезии между трубами и грунтом.
6.3.10.1. При расчете обделки необходимо учитывать возможность развития максимальных усилий продавливания от домкратных установок (по спортным характеристикам).
.3.10.2. Ориентировочный расчет усилий продавливания труб по прямолинейной трассе микротоннеля длиной Lтр, м, для гидравлического и грунтового пригруза забоя следует выполнять в соответствии с приложением Б по приведенным в таблице Б.1 величинам коэффициентов трения µи адгезионного сцепления C’.
6.3.10.3. При использовании бентонитового раствора, нагнетаемого за трубы микротоннеля, усилие сопротивления трения Р1 , кН, определяется по формуле:
P1 = π Dа L q, (2)
где Dа – наружный диаметр труб, м;
L – длина продавливаемого участка, м;
q – удельное сопротивление трения при нагнетании бентонитового раствора в зависимости от глубины заложения верха тоннеля H, м, внешнего диаметра тоннеля Dа, м, и типа окружающих его грунтов в соответствии с таблицей Б.2 приложения Б, кН/м2.
6.3.10.4. Общее усилие продавливания труб определяется в зависимости от радиуса криволинейной трассы, принятого в проекте.
Примечание – При разворотах на криволинейном участке трассы трение на контакте с
грунтом может значительно возрастать, что приводит к увеличению общего усилия продавливания труб. Дополнительное усилие продавливания на криволинейных трассах микротоннелирования рекомендуется принимать в соответствии с публикациями [12] и [13].
6.3.11. Статические расчеты обделок для тоннелей и коллекторов, сооружаемых закрытым способом, следует выполнять методами строительной механики на заданные нагрузки или методами механики сплошной среды с помощью геомеханических программ в соответствии с 7.3 (например, «Муссон», Plaxis и т.п.).
6.3.12. Расчеты обделок тоннелей на заданные нагрузки следует проводить с учетом отпора грунтового массива, кроме обделок, проектируемых для слабых грунтов (типа плывунов или илистых грунтов), которые следует рассчитывать без учета отпора.
6.3.13. Конструкции железобетонных обделок следует рассчитывать в соответствии с СП 102.13330 по предельным состояниям первой (по прочности) и второй (по раскрытию трещин) групп.
6.3.14. Расчеты железобетонных обделок по предельным состояниям первой группы следует выполнять на основные и особые сочетания нагрузок с применением коэффициентов надежности, коэффициентов сочетаний нагрузок согласно СП 32-105-2004 [11], СП 20.13330, коэффициентов условий работы и расчетных значений прочностных характеристик материала.
6.3.15. Расчеты железобетонных обделок по предельным состояниям второй группы следует выполнять на основные сочетания нагрузок с использованием коэффициентов надежности по нагрузкам и коэффициентов условий работы конструкций, равных единице, и нормативных значений прочностных характеристик материалов. В обделках тоннелей раскрытие трещин допускается не более 0,2 мм в соответствии с СП 63.13330 из условий ограничения проницаемости конструкции.
6.3.16. Проверку прочности сечений железобетонных обделок следует выполнять в соответствии с СП 63.13330.
6.3.17. Статические расчеты стеклопластиковых обделок на заданные нагрузки для проверки их прочности, деформативности и устойчивости следует выполнять по аналогии с методикой, приведенной в СП 40-102-2000 [14], с учетом рекомендаций СП 40-105-2001 [15]. При статическом расчете стеклопластиковых обделок численными или аналитическими методами механики сплошной среды допускается осуществлять проверку прочности с использованием упругой модели обделки.
В расчетах стеклопластиковых труб на всплытие коэффициент надежности следует принимать не менее 1,2.