15.1.5 Обработку результатов испытаний и порядок отбора образцов следует проводить в соответствии с ГОСТ Р ИСО 12491.
15.1.6 Подготовку образцов к испытаниям полноразмерных панелей, установки для проведения испытаний, порядок проведения испытаний, обработку результатов испытаний следует проводить в соответствии с ГОСТ Р ИСО 12491.
15.2 Испытания натуральных образцов панелей на длительное приложение нагрузок
15.2.1 Испытания на определение коэффициента ползучести φt следует проводить при неизменной постоянной нагрузке на протяжении минимум 1000 ч (около 42 сут). Нагрузка не должна превышать 30 % средней нагрузки, вызывающей разрушение панели в результате сдвига. Испытание проводят при температуре 20 °С.
15.2.2 Во время приложения постоянной нагрузки панель должна быть вывешена на временных (не менее двух) промежуточных опорах, которые плавно и быстро убирают при достижении испытательных расчетных значений. Сразу же после удаления опор измеряют первое значение прогиба панели. Начальный прогиб можно определять по наклону кривой прогибов, измеряемой при нагрузке панели ступенями до достижения расчетной постоянной длительной нагрузки.
15.2.3 Коэффициент ползучести для сердцевины панели с плоскими и слабо профилированными обшивками вычисляют по формуле
(75)где f1 – прогиб, измеренный на конец испытаний; fp – начальный прогиб, измеренный при t = 0;
fb – прогиб, вызываемый упругим удлинением обшивок.
15.2.4 Коэффициенты ползучести для панелей с одной или двумя профилированными обшивками следует проверять на основе прогибов, измеряемых через примерно равные промежутки времени.
15.2.5 На основе результатов испытаний при разрушающих нагрузках должна быть построена кривая прямолинейной регрессии (рисунок 18), для того, чтобы показать зависимость средней длительной прочности на сдвиг от начальной прочности на сдвиг (кратковременной прочности), как функцию времени нагружения, графически нанесенную по логарифмической шкале.
 | |
| 619 × 269 пикс. Открыть в новом окне | |
t – время, ч; τ – напряжение сдвига в образце; Rs – прочность на сдвиг (кратковременная)
Рисунок 18 – Пример прямолинейной регрессии
15.2.6 На основе результатов испытаний в пределах t1 ≥ 300 ч (12 сут), t ≥1400 ч (60 сут) коэффициенты ползучести можно экстраполировать, используя линейное экстраполирование в полулогарифмической схеме. На основе экспериментальных значений коэффициентов ползучести φ1э, φ2э, полученных за периоды времени t1 и t2, можно вычислить значение φt для времени воздействия нагрузки t > t2 по формуле
 | |
| 341 × 40 пикс. Открыть в новом окне | |
где kw = 1,2 – коэффициент, учитывающий не восстанавливаемую часть деформаций материала сердцевины при снятии нагрузки.
15.2.7 Для определения коэффициентов ползучести достаточно проводить испытание одного образца панели с материалом сердечника соответствующего вида. Испытание панели с наиболее толстым сердечником позволяет экстраполировать этот результат и на панели меньшей толщины.
15.3 Напряженное состояние в зоне промежуточной опоры
15.3.1 Испытание проводится на двухпролетной полноразмерной панели по схеме, показанной на рисунке 19.
 | |
| 539 × 228 пикс. Открыть в новом окне | |
а– при использовании надувного воздушного мешка или вакуумной камеры; б – при использовании сосредоточенных линейных нагрузок, создаваемых гидравлическими домкратами
Рисунок 19 – Схема приложения нагрузки при испытаниях
15.3.2 Испытания гидравлическими домкратами или нагрузками, имитирующими их воздействие, проводят по всей ширине панели с нагрузкой, направленной вниз. Крепления концевых и промежуточных опор должны быть подвижными, т. к. исключение подвижности на опорах приводит к завышенной оценке напряжений от действия нагрузок, имитирующих ветровой отсос и разность температур на обшивках панели.
15.3.3 Элементы крепления панели на опорах должны удерживать панель на опорах в процессе испытания, в том числе и от действия сил растяжения, возникающих в обшивках панели при изгибе.
15.3.4 Момент появления постоянных пластических деформаций соответствующих появлению текучести в поверхностных слоях или разрушению сердечника вблизи промежуточной опоры, следует определять методом разгрузки на ступенях, нагрузки соответствующих моменту появления разрушения. После загружения соответствующей ступенью нагрузки и выдержки под нагрузкой панель полностью разгружается.
15.3.5 В случае экспериментального исследования панелей одного типа, но разной толщины обшивки, когда испытаны только панели с самой тонкой обшивкой, напряжения местного изгиба для более толстых обшивок следует вычислять по формуле
σk2 = kу σk1, (77)
где σk2 – напряжение местного изгиба более толстой обшивки толщиной t2; σk1 – напряжение местного изгиба самой тонкой обшивки толщиной t1;
kу – коэффициент уменьшения, определяемый по формуле
(78) где A1, I1 – площадь поперечного сечения и момент инерции обшивки толщиной t1;
A2, I2 – площадь поперечного сечения и момент инерции обшивки толщиной t2.
15.3.6 При испытании разрушения профилированной металлической обшивки от потери устойчивости (местном изгибе) индивидуальные результаты испытаний следует вычислять согласно формуле
(79) где kкi – результат i-го номера испытания;
kmi – результат испытания, модифицированный для достижения соответствия расчетным значениям толщины и напряжения пластического течения;
Ryn – предел текучести металла;
Ry0 – предел текучести металла, измеренный в опытном образце;
t – расчетная толщина металла;
tо – толщина металла, измеренная в опытном образце.
α= 0, если Ry0 < Ryn;
α= 1, если Ry0 > Ryn.
α= 0,5, если Ry0 > Ryn и 
Обычно β = 1,0, если tо ≤ t
β= 1,0, если tо > t и 
β= 2,0, если tо > t и 
где 
= отношение ширины к толщине самой широкой полки профилированной обшивки.
= отношение ширины к толщине самой широкой полки профилированной обшивки.15.3.7 Значения kmi следует применять для оценки индивидуальных результатов испытаний при определении расчетных прочностей и сопротивлений.
15.3.8 Критические напряжения потери устойчивости при изгибе панели, полученные в ходе испытаний, следует корректировать с помощью коэффициента коррекции kф, чтобы получить расчетное значение напряжений.