Застойный гидродинамический режим подземных вод из-за наличия непроницаемых шпунтовых ограждений и набережных, который приводит к накоплению загрязнителей, активизации микробиологической деятельности и биохимическому газообразованию.
Водопонижение при строительстве зданий и сооружений и освоении подземного пространства с помощью водопонизительных скважин, опасное в условиях плотной застройки территории.
Приложение К
(рекомендуемое)
Расчет деформаций погребенного торфа
1 Расчетное сопротивление погребенного торфа рекомендуется определять по формуле
2
R = гаммаh + пи cp/c,
где гамма - удельный вес вышележащего грунта;
h - его толщина;
cp - длительное сцепление уплотненного торфа,
c - сцепление, полученное по результатам быстрого сдвига.
Примечание - Расчетные значения показателей механических свойств торфов в случае использования таблицы К.1 следует определять по нормативным показателям при следующих значениях коэффициента надежности по грунту: в расчетах оснований по деформациям гамма g = 1; в расчетах оснований по несущей способности: для удельного сцепления - гамма g = 2; для угла внутреннего трения гамма g = 1,2.
2 Для расчета деформаций полов, устроенных по грунту, необходимо выполнить прогноз развития осадки намывной территории во времени. Допускается осуществлять раздельно определение первичной (фильтрационной) и вторичной консолидации. Осадку торфа, связанную с первичной консолидацией, можно определять по теории линейной фильтрационной консолидации с коэффициентом фильтрации, соответствующим уплотненному состоянию торфа от пригрузочного слоя грунта.
3 Изменение коэффициента фильтрации торфа в процессе его уплотнения определяется по формуле
k = k0 exp[- альфа k (е0 - е)], (К.1)
где k0 и e0 - коэффициенты соответственно фильтрации и пористости неуплотненного торфа;
k и e - то же, после уплотнения;
альфа k - параметр изменчивости водопроницаемости торфа в процессе уплотнения, определяемый по таблице К.1.
4 Осадка поверхности намытого слоя грунта s, обусловленная фильтрационным уплотнением торфа, определяется по формуле
n
__
\ hi сигма p
s = /_ ------------- бета i, (К.2)
i=1 Ei
где hi - мощность i-го слоя торфа различной степени разложения;
Ei - модуль деформации i-го слоя торфа;
сигма p - вертикальное напряжение в торфе от намытого (насыпанного) слоя грунта;
2
бета i = 1 - 2 ню i/(1- ню i); ню i - коэффициенты Пуассона
i-го слоя торфа.
Значения Ei, ню i принимают по таблице К.1.
5 Прогноз длительной осадки территории sn, связанной с вторичной консолидацией (деформациями ползучести) торфа, на момент времени t производят по формуле
n
__
\
sn = /_ hi bi lg(t/tф), (К.3)
i = 1
где bi - параметр ползучести i-го слоя торфа различной степени разложения, принимаемый по таблице К.1 в зависимости от уплотняющего давления;
tф - время окончания фильтрационной консолидации сжимаемых слоев торфа;
hi - толщина слоев торфа.
Таблица К.1 - Нормативные характеристики торфов региона Санкт-Петербурга и Ленинградской области
┌──────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│ Наименование │ Значения нормативных характеристик различных типов торфов при степени разложения Dpd, % │
│ характеристик ├─────────────────────────────────┬────────────────────────┬──────────────────────────────────┤
│ торфов │ Верховой │ Переходной │ Низинный │
│ ├────────┬───────────────┬────────┼────────┬───────────────┼─────────┬───────────────┬────────┤
│ │Dpd < 20│20 <= Dpd <= 30│Dpd > 30│Dpd < 20│20 <= Dpd <= 30│Dpd <= 20│20 <= Dpd <= 30│Dpd > 30│
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Влажность природ-│ 10,6 │ 8,4 │ 5,1 │ 7,1 │ 6,5 │ 5,7 │ 5,3 │ 3,5 │
│ная W │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Относительное со-│ 0,93 │ 0,95 │ 0,96 │ 0,88 │ 0,88 │ 0,74 │ 0,70 │ 0,44 │
│держание органи-│ │ │ │ │ │ │ │ │
│ческого вещества│ │ │ │ │ │ │ │ │
│Iom │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Плотность ро, │ 0,91 │ 0,96 │ 1,10 │ 0,92 │ 0,97 │ 0,87 │ 0,93 │ 1,06 │
│т/м3 │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Удельный вес час-│ 16,2 │ 15,9 │ 15,6 │ 16,7 │ 16,8 │ 18,6 │ 18,8 │ 20,4 │
│тиц гамма s, │ │ │ │ │ │ │ │ │
│кН/м3 │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Коэффициент порис-│ 19,6 │ 14,6 │ 7,6 │ 13,7 │ 12,0 │ 13,3 │ 11,7 │ 7,7 │
│тости e0 │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Структурная проч-│ 23 │ 17 │ 15 │ 21 │ 10 │ 28 │ 22 │ - │
│ность pstr, кПа │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Коэффициент филь-│ -4│ -4 │ -5│ -4│ -4 │ -4 │ -5 │ -5│
│трации k0, см/с │ 3,6х10 │ 1,7х10 │ 9,0х10 │ 3,0х10 │ 1,1х10 │ 2,7х10 │ 9,6х10 │ 5,9х10 │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Коэффициент измен-│ 0,55 │ 0,62 │ 1,70 │ 0,70 │ 0,97 │ 0,68 │ 1,55 │ 1,92 │
│чивости водопрони-│ │ │ │ │ │ │ │ │
│цаемости альфа к │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Коэффициент Пуас-│ 0,17 │ 0,26 │ 0,30 │ 0,19 │ 0,26 │ 0,20 │ 0,27 │ 0,36 │
│сона ню │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Угол внутреннего│ 8 │ 11 │ 13 │ - │ - │ 10 │ 12 │ 14 │
│трения фи n, │ │ │ │ │ │ │ │ │
│град. │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Удельное сцепление│ 14 │ 17 │ 10 │ - │ - │ 15 │ 16 │ 14 │
│сn, кПа │ │ │ │ │ │ │ │ │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Модуль деформации│ │ │ │ │ │ │ │ │
│E, кПа, при уплот-│ │ │ │ │ │ │ │ │
│няющих напряжениях│ │ │ │ │ │ │ │ │
│p, кПа: │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 10│ 78 │ 82 │ 123 │ 117 │ 130 │ 128 │ 133 │ 150 │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│ 30│ 73 │ 79 │ 116 │ 94 │ 106 │ 96 │ 120 │ 138 │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│ 80│ 128 │ 131 │ 164 │ 155 │ 162 │ 160 │ 172 │ 180 │
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│Параметр ползучес-│ │ │ │ │ │ │ │ │
│ти b при уплотня-│ │ │ │ │ │ │ │ │
│ющих напряжениях│ │ │ │ │ │ │ │ │
│p, кПа: │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 10│ 0,0067 │ 0,0091 │ 0,0054 │ 0,0054 │ 0,0063 │ 0,0041 │ 0,0058 │ 0,0058│
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│ 30│ 0,0164 │ 0,0147 │ 0,0121 │ 0,0157 │ 0,0170 │ 0,0097 │ 0,0179 │ 0,0147│
├──────────────────┼────────┼───────────────┼────────┼────────┼───────────────┼─────────┼───────────────┼────────┤
│ 80│ 0,0257 │ 0,0236 │ 0,0173 │ 0,0257 │ 0,0220 │ 0,0281 │ 0,0248 │ 0,0275│
└──────────────────┴────────┴───────────────┴────────┴────────┴───────────────┴─────────┴───────────────┴────────┘
┌──────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
Приложение Л
(рекомендуемое)
Исходные данные для определения несущей способности свай по грунту
Определение расчетной нагрузки на сваю по данным статического зондирования грунтов
Рисунок Л.1 - Номограмма для определения расчетной нагрузки на забивную сваю
Рис. Л.1