Примечания к рисунку Л.1.
1 В номограмме и описании приняты следующие обозначения:
0,5
Еqi - сумма значений лобового сопротивления через 0,5 м вдоль тела
сваи;
qср - среднее значение лобового сопротивления в зоне острия;
альфа i - шаг измерений используемых значений qi;
l - рабочая длина сваи в метрах.
2 Номограмма составлена для измерений лобового сопротивления
0,5
с шагом 0,5 м. При использовании данных с другим шагом измерений eqi
0,5 0,5
определяется по формуле eqi = 2 х альфа i х eqi.
3 В правом нижнем углу номограммы приведена схема определения расчетной нагрузки на сваю. Цифры в кружках - порядок действий.
4 Среднее значение лобового сопротивления в зоне острия qср определяется в интервале глубин:
один диаметр сваи выше острия и четыре диаметра сваи ниже острия - в однородных грунтах;
пять диаметров сваи выше острия - на участке резкого увеличения лобового сопротивления qi;
пять диаметров сваи ниже острия - на участке резкого уменьшения лобового сопротивления qi.
5 Для определения расчетной нагрузки на сваю сечением 35 х 35 см и 40 х 40 см значения, полученные по номограмме, умножаются на коэффициенты 1.166 и 1.333 соответственно.
Таблица Л.1 - Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай R, кПа (тс/м2), для грунтов Санкт-Петербурга
┌───────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Глубина│ Пылевато-глинистые грунты при показателе текучести IL │
│распо- │ │
│ложения├──────┬──────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┤
│нижнего│ 0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5 │ 0,6 │ 0,7 │ 0,8 │ 0,9 │ 1 │
│конца │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│свай, м│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 1 │ 7500 │ 4800 │3000 │2000 │ 1200│ 1000│ 750 │ 700 │ 650 │ 600 │ 550 │
│ │----- │----- │-----│-----│-----│-----│---- │---- │ --- │---- │ --- │
│ │(750) │(480) │(300)│(200)│(120)│(100)│(75) │(70) │(65) │(60) │(55) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 3 │ 8300 │ 5600 │3600 │2500 │ 1600│ 1200│ 850 │ 800 │ 750 │ 700 │ 650 │
│ │----- │----- │-----│-----│-----│-----│---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(830) │(560) │(360)│(250)│(160)│(120)│(85) │(80) │(75) │(70) │(65) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 5 │ 8800 │ 6200 │4000 │2800 │ 1900│ 1300│ 900 │ 850 │ 800 │ 750 │ 700 │
│ │----- │----- │-----│-----│-----│-----│---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(880) │(620) │(400)│(280)│(190)│(130)│(90) │(85) │(80) │(75) │(70) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 6 │ 9250 │ 6550 │4300 │3000 │ 2150│ 1350│ 940 │ 880 │ 830 │ 780 │ 730 │
│ │----- │----- │-----│-----│-----│-----│---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(925) │(655) │(430)│(300)│(215)│(135)│(94) │(88) │(83) │(78) │(73) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 7 │ 9700 │ 6900 │4600 │3200 │ 2200│ 1400│ 970 │ 910 │ 860 │ 810 │ 760 │
│ │----- │----- │-----│-----│-----│-----│---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(970) │(690) │(460)│(320)│(220)│(140)│(97) │(91) │(86) │(81) │(76) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 8 │ 9960 │ 7030 │4730 │3300 │ 2300│ 1430│1000 │ 940 │ 890 │ 840 │ 790 │
│ │----- │----- │-----│-----│-----│-----│-----│---- │---- │---- │---- │
│ │(996) │(703) │(473)│(330)│(230)│(143)│(100)│(94) │(89) │(84) │(79) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 9 │10230 │ 7160 │4860 │3400 │ 2400│ 1470│1030 │ 970 │ 920 │ 870 │ 820 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│---- │---- │---- │---- │
│ │(1023)│(716) │(486)│(340)│(240)│(147)│(103)│(97) │(92) │(87) │(82) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 10 │10500 │ 7300 │5000 │3500 │ 2500│ 1500│1050 │1000 │ 950 │ 900 │ 850 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│---- │---- │---- │
│ │(1050)│(730) │(500)│(350)│(250)│(150)│(105)│(100)│(95) │(90) │(85) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 12 │10980 │ 7580 │5240 │3700 │ 2660│ 1560│1090 │1040 │ 970 │ 920 │ 870 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│---- │---- │---- │
│ │(1098)│(758) │(524)│(370)│(266)│(156)│(109)│(104)│(97) │(92) │(87) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 14 │11460 │ 7860 │5480 │3900 │ 2820│ 1620│1130 │1080 │1030 │ 980 │ 930 │
│ │----- │ ---- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│---- │---- │
│ │(146) │ (786)│(548)│(390)│(282)│(162)│(113)│(108)│(103)│(98) │(93) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 16 │11800 │ 8100 │5720 │4100 │ 2960│ 1680│1170 │1120 │1070 │1020 │ 970 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│---- │
│ │(1188)│(810) │(572)│(410)│(296)│(168)│(117)│(120)│(107)│(102)│(97) │
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 18 │12240 │ 8300 │5960 │4300 │ 3080│ 1740│1210 │1160 │1110 │1060 │1010 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│
│ │(1224)│(830) │(596)│(430)│(308)│(174)│(121)│(116)│(111)│(106)│(101)│
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 20 │12600 │ 8500 │6200 │4500 │ 3200│ 1800│1250 │1200 │1150 │1100 │1050 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│
│ │(1260)│(850) │(620)│(450)│(320)│(180)│(125)│(120)│(115)│(110)│(105)│
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 22 │12920 │ 8700 │6440 │4780 │ 3320│ 1860│1290 │1240 │1190 │1140 │1090 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│
│ │(1292)│(870) │(644)│(478)│(332)│(186)│(129)│(124)│(119)│(114)│(109)│
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 24 │13240 │ 8900 │6680 │5060 │ 3440│ 1920│1330 │1280 │1230 │1180 │1130 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│
│ │(1324)│(890) │(668)│(506)│(344)│(192)│(133)│(128)│(123)│(118)│(113)│
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 26 │13560 │ 9100 │6920 │5280 │ 3560│ 1980│1370 │1320 │1270 │1220 │1170 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│
│ │(1356)│(910) │(692)│(528)│(356)│(198)│(137)│(132)│(127)│(122)│(117)│
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 28 │13880 │ 9300 │7160 │5440 │ 3680│ 2040│1410 │1360 │1310 │1260 │1210 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│
│ │(1388)│(930) │(716)│(544)│(368)│(204)│(141)│(136)│(131)│(126)│(120)│
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 30 │14200 │ 9500 │7400 │5600 │ 3800│ 2100│1450 │1400 │1350 │1300 │1250 │
│ │------│----- │-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│
│ │(1420)│(950) │(740)│(560)│(380)│(210)│(145)│(140)│(135)│(130)│(125)│
├───────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 35 │15000 │10000 │8000 │6000 │ 4100│ 2250│1550 │1500 │1450 │1400 │1300 │
│ │------│------│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│-----│
│ │(1500)│(1000)│(800)│(600)│(410)│(225)│(155)│(150)│(145)│(140)│(130)│
└───────┴──────┴──────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┘
┌───────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
Таблица Л.2 - Расчетное сопротивление по боковой поверхности забивных свай для грунтов Санкт-Петербурга, кПа (тс/м2)
┌───────┬─────────────────────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Глубина│ Песчаные грунты средней │ Пылевато-глинистые грунты при показателе текучести IL │
│распо- │ плотности │ │
│ложения├─────────┬───────┬───────┤ │
│середи-│крупные │мелкие │пылева-│ │
│ны слоя│и средней│ │тые │ │
│грунта,│крупности│ │ │ │
│м ├─────────┼───────┼───────┼───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┤
│ │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5 │ 0,6 │ 0,7 │ 0,8 │ 0,9 │ 1,0 │ 1,1 │ 1,2 │
├───────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1 │ 35(3,5) │23(2.3)│15(1,5)│12(1.2)│ 8(0,8)│ 6(0.6)│ 4(0,4)│ 4(0,4)│ 3(0,3)│ 3(0,3)│2(0,2) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 2 │ 42(4,2) │30(3,0)│21(2,1)│17(1,7)│12(1.2)│10(1,0)│ 8(0,8)│ 7(0,7)│ 6(0,6)│ 5(0,5)│4(0,4) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 3 │ 48(4,8) │35(3.5)│25(2,5)│20(2,0)│15(1.5)│13(1,3)│11(1,1)│10(1,0)│ 8(0,8)│ 7(0,7)│6(0.6) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 4 │ 53(5,3) │38(3,8)│27(2,7)│22(2,2)│18(1,8)│15(1,5)│13(1,3)│11(1.1)│ 9(0,9)│ 8(0,8)│6(0,6) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 5 │ 56(5,6) │40(4.0)│29(2,9)│24(2,4)│20(2,0)│17(1,7)│15(1,5)│12(1,2)│10(1,0)│ 9(0,9)│7(0,7) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 6 │ 58(5,8) │42(4.2)│31(3,1)│25(2.5)│20(2,0)│17(1,7)│15(1.5)│13(1,3)│11(1,1)│ 9(0,9)│7(0,7) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 7 │ 60(6,0) │43(4,3)│32(3,2)│26(2,6)│21(2,1)│18(1,8)│15(1.5)│13(1,3)│11(1.1)│10(1,0)│8(0,8) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 8 │ 62(6,2) │44(4.4)│33(3,3)│26(2,6)│21(2,1)│18(1,8)│16(1,6)│13(1,3)│11(1,1)│10(1.0)│8(0,8) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 9 │ 63(6,3) │45(4,5)│33(3,3)│27(2,7)│22(2,2)│19(1,9)│16(1,6)│14(1,4)│12(1.2)│10(1,0)│9(0,9) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 10 │ 65(6,5) │46(4,6)│34(3,4)│27(2,7)│22(2,2)│19(1,9)│17(1,7)│14(1.4)│12(1.2)│11(1,1)│9(0,9) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 11 │ 66(6,6) │47(4,7)│35(3,5)│27(2,7)│23(2,3)│20(2,0)│17(1.7)│15(1.5)│13(1.3)│12(1,2)│10(1,0)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 13 │ 69(6,9) │49(4,9)│36(3.6)│28(2,8)│23(2,3)│20(2,0)│18(1,8)│15(1,5)│13(1,3)│12(1,2)│10(1.0)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 15 │ 72(7,2) │51(5,1)│38(3,8)│28(2,8)│24(2,4)│21(2,1)│19(1,9)│16(1,6)│14(1,4)│13(1,3)│11(1,1)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 17 │ 75(7,5) │53(5,3)│39(3,9)│29(2,9)│24(2,4)│21(2,1)│19(1,9)│16(1,6)│14(1,4)│13(1,3)│11(1,1)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 19 │ 78(7,8) │55(5,5)│40(4,0)│30(3,0)│24(2,4)│21(2,1)│19(1,9)│16(1,6)│14(1.4)│13(1,3)│11(1,1)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 21 │ 80(8,0) │57(5,7)│42(4,2)│30(3,0)│24(2,4)│21(2,1)│19(1,9)│16(1,6)│14(1.4)│13(1,3)│11(1,1)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 23 │ 83(8,3) │59(5,9)│43(4,3)│31(3,1)│24(2,4)│21(2,1)│19(1,9)│16(1,6)│14(1,4)│13(1,3)│11(1,1)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 25 │ 86(8,6) │61(6,1)│44(4,4)│32(3,2)│24(2,4)│21(2,1)│19(1,9)│16(1,6)│14(1,4)│13(1,3)│11(1,1)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 30 │ 93(9,3) │66(6,6)│47(4,7)│34(3,4)│25(2,5)│22(2,2)│20(2,0)│17(1,7)│15(1,5)│14(1,4)│12(1,2)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 35 │100(10,0)│70(7.0)│50(5,0)│36(3,6)│26(2,6)│23(2,3)│21(2,1)│18(1,8)│16(1,6)│15(1,5)│13(1,3)│
└───────┴─────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┘
┌───────┬─────────────────────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────┐
Приложение М
(рекомендуемое)
Определение несущей способности грунтовых анкеров
1 Расчет анкеров выполняется по первому предельному состоянию, исходя из заданной величины расчетной выдергивающей нагрузки, определяемой расчетом конструкции, удерживаемой от смещения анкерами.
Производится проверка несущей способности анкера по грунту, по прочности его узлов и стопорного устройства, закрепляющего тягу на конструкции. Установление несущей способности анкеров для стадии рабочей документации должно производиться по результатам испытаний их статической нагрузкой.
2 Расчетная нагрузка на анкер по несущей способности грунта основания Fd должна устанавливаться из условия
N <= Fd / гамма k, (М.1)
где N - расчетная выдергивающая нагрузка, полученная в результате расчета конструкции, удерживаемой грунтовыми анкерами; гамма k - коэффициент надежности, устанавливаемый в зависимости от класса сооружения и длительности работы анкеров. Для временных анкеров, гамма k = 1,2; для постоянных гамма k = 1,4.
3 Несущая способность инъекционного анкера по грунту основания может определяться путем подбора по формуле
Fd = гамма с гамма cf пи Dk lk (1 + sin фи1) х
(М.2)
х (сигма og tg фи1 + с1) kp,
где гамма с, гамма cf - коэффициенты условий работы, принимаемые по СНиП 2.02.03, гамма с - как для свай, работающих на выдергивание и гамма cf - как для буроинъекционных свай; lk - длина корня анкера, выбираемая в пределах 4-8 м;
фи1, c1 - расчетные угол внутреннего трения и сцепление грунта, соответственно; Dk - диаметр корня анкера; сигма og - осредненное по боковой поверхности заделки анкера природное напряжение, определяемое по формуле (М.3); kp - коэффициент, зависящий от отношения диаметра скважины Dc к диаметру заделки анкера Dk, определяемой по формуле (М.4).
4 Значение сигма og определяется по формуле
сигма og = 0,5 (гамма1 dk + q) (дзэта0 +
______________________________
/ 2 2 2
+\/ cos альфа + дзэта0 sin альфа), (М.3)
где гамма1 - средневзвешенное значение по глубине dk удельного веса грунта с учетом взвешивающего действия воды; dk - глубина заложения центра заделки анкера от поверхности грунта (см. рисунок М.1); дзэта0 - коэффициент бокового давления грунта в природном состоянии, принимаемый для песков и супесей равным дзэта0 = 0,43; для суглинков дзэта0 = 0,55; для глин дзэта0 = 0,72; q - приведенная к равномерно-распределенной в уровне центра заделки, минимальная нагрузка на поверхности и от соседних фундаментов зданий; альфа - угол наклона анкера к горизонту.
5 Значение Кр определяется по формуле
2
1,01 - (Dc / Dk) бета
kp = {------------------} , (М.4)
2 2