Свод правил по проектированию и строительству СП 50-102-2003 "Проектирование и устройство свайных фундаментов" (одобрен постановлением Госстроя РФ от 21 июня 2003 г. N 96) стр. 32

, , и - то же;

, , и - то же;

N - расчетная осевая нагрузка, кН, передаваемая на голову сваи.

Д.8 Расчетный момент заделки , , учитываемый при расчете свай, имеющих жесткую заделку в ростверк, обеспечивающий невозможность поворота головы сваи, следует определять по формуле

220 × 113 пикс.     Открыть в новом окне

, (Д.23)

где все буквенные обозначения те же, что и в предыдущих формулах.

При этом знак "минус" означает, что при горизонтальной силе Н, направленной слева направо, на голову сваи со стороны заделки передается момент, направленный против часовой стрелки.

Таблица Д.3

┌───────┬────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Приве- │ Коэффициенты │
│денная │ │
│глубина│ │
│распо- │ │
│ложения│ │
│сечения│ │
│сваи в │ │
│грунте │ │
│ z(_) │ │
│ ├─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬──────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────┤
│ │ A_1 │ B_1 │ C_1 │ D_1 │ A_3 │ B_3 │ C_3 │ D_3 │ A_4 │ B_4 │ C_4 │ D_4 │
├───────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 0 │ 1 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ 1 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ 1 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,1 │ 1 │ 0,1 │ 0,005 │ 0 │ 0 │ 0 │ 1 │ 0,1 │ -0,005 │ 0 │ 0 │ 1 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,2 │ 1 │ 0,2 │ 0,02 │ 0,001 │ -0,001 │ 0 │ 1 │ 0,2 │ -0,02 │ -0,003 │ 0 │ 1 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,3 │ 1 │ 0,3 │ 0,045 │ 0,005 │ -0,005 │ -0,001 │ 1 │ 0,3 │ -0,045 │ -0,009 │ -0,001 │ 1 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,4 │ 1 │ 0,4 │ 0,08 │ 0,011 │ -0,011 │ -0,002 │ 1 │ 0,4 │ -0,08 │ -0,021 │ -0,003 │ 1 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,5 │ 1 │ 0,5 │ 0,125 │ 0,021 │ -0,021 │ -0,005 │ 0,999 │ 0,5 │ -0,125 │ -0,042 │ -0,008 │ 0,999 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,6 │ 0,999 │ 0,6 │ 0,18 │ 0,036 │ -0,036 │ -0,011 │ 0,998 │ 0,6 │ -0,18 │ -0,072 │ -0,016 │ 0,997 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,7 │ 0,999 │ 0,7 │ 0,245 │ 0,057 │ -0,057 │ -0,02 │ 0,996 │ 0,699 │ -0,245 │ -0,114 │ -0,03 │ 0,994 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,8 │ 0,997 │ 0,799 │ 0,32 │ 0,085 │ -0,085 │ -0,034 │ 0,992 │ 0,799 │ -0,32 │ -0,171 │ -0,051 │ 0,989 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 0,9 │ 0,995 │ 0,899 │ 0,405 │ 0,121 │ -0,121 │ -0,055 │ 0,985 │ 0,897 │ -0,404 │ -0,243 │ -0,082 │ 0,98 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1 │ 0,992 │ 0,997 │ 0,499 │ 0,167 │ -0,167 │ -0,083 │ 0,975 │ 0,994 │ -0,499 │ -0,333 │ -0,125 │ 0,967 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1,1 │ 0,987 │ 1,095 │ 0,604 │ 0,222 │ -0,222 │ -0,122 │ 0,96 │ 1,09 │ -0,603 │ -0,443 │ -0,183 │ 0,946 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1,2 │ 0,979 │ 1,192 │ 0,718 │ 0,288 │ -0,287 │ -0,173 │ 0,938 │ 1,183 │ -0,716 │ -0,575 │ -0,259 │ 0,917 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1,3 │ 0,969 │ 1,287 │ 0,841 │ 0,365 │ -0,365 │ -0,238 │ 0,907 │ 1,273 │ -0,838 │ -0,73 │ -0,356 │ 0,876 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1,4 │ 0,955 │ 1,379 │ 0,974 │ 0,456 │ -0,455 │ -0,319 │ 0,866 │ 1,358 │ -0,967 │ -0,91 │ -0,479 │ 0,821 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1,5 │ 0,937 │ 1,468 │ 1,115 │ 0,56 │ -0,559 │ -0,42 │ 0,811 │ 1,437 │ -1,105 │ -1,116 │ -0,63 │ 0,747 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1,6 │ 0,913 │ 1,553 │ 1,264 │ 0,678 │ -0,676 │ -0,543 │ 0,739 │ 1,507 │ -1,248 │ -1,35 │ -0,815 │ 0,652 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1,7 │ 0,882 │ 1,633 │ 1,421 │ 0,812 │ -0,808 │ -0,691 │ 0,646 │ 1,566 │ -1,396 │ -1,613 │ -1,036 │ 0,529 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1,8 │ 0,843 │ 1,706 │ 1,584 │ 0,961 │ -0,956 │ -0,867 │ 0,53 │ 1,612 │ -1,547 │ -1,906 │ -1,299 │ 0,374 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1,9 │ 0,795 │ 1,77 │ 1,752 │ 1,126 │ -1,118 │ -1,074 │ 0,385 │ 1,64 │ -1,699 │ -2,227 │ -1,608 │ 0,181 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 2 │ 0,735 │ 1,823 │ 1,924 │ 1,308 │ -1,295 │ -1,314 │ 0,207 │ 1,646 │ -1,848 │ -2,578 │ -1,966 │ -0,057 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 2,2 │ 0,575 │ 1,887 │ 2,272 │ 1,72 │ -1,693 │ -1,906 │ -0,271 │ 1,575 │ -2,125 │ -3,36 │ -2,849 │ -0,692 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 2,4 │ 0,347 │ 1,874 │ 2,609 │ 2,195 │ -2,141 │ -2,663 │ -0,949 │ 1,352 │ -2,339 │ -4,228 │ -3,973 │ -1,592 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 2,6 │ 0,033 │ 1,755 │ 2,907 │ 2,724 │ -2,621 │ -3,6 │ -1,877 │ 0,917 │ -2,437 │ -5,14 │ -5,355 │ -2,821 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 2,8 │ -0,385 │ 1,49 │ 3,128 │ 3,288 │ -3,103 │ -4,718 │ -3,108 │ 0,197 │ -2,346 │ -6,023 │ -6,99 │ -4,445 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 3 │ -0,928 │ 1,037 │ 3,225 │ 3,858 │ -3,541 │ -6 │ -4,688 │ -0,891 │ -1,969 │ -6,765 │ -8,84 │ -6,52 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 3,5 │ -2,928 │ -1,272 │ 2,463 │ 4,980 │ -3,919 │ -9,544 │ -10,34 │ -5,854 │ 1,074 │ -6,789 │ -13,692 │ -13,826 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 4 │ -5,853 │ -5,941 │ -0,927 │ 4,548 │ -1,614 │ -11,731 │ -17,919 │ -15,076 │ 9,244 │ -0,358 │ -15,611 │ -23,14 │
└───────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴──────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┘

Приложение Е

(рекомендуемое)

Расчет
несущей способности пирамидальных свай с наклоном боковых граней

Несущую способность , кН, пирамидальных свай с наклоном боковых граней допускается определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунта основания на боковой поверхности сваи и под ее нижним концом по формуле

364 × 73 пикс.     Открыть в новом окне

, (Е.1)

где - площадь боковой поверхности сваи в пределах i-го слоя грунта, ;

- угол конусности сваи, град.;

, - расчетные значения угла внутреннего трения, град., и сцепления, кПа, i-го слоя грунта;

d - сторона сечения нижнего конца сваи, м;

, - коэффициенты, значения которых приведены в таблице Е.1.

Сопротивления грунта под острием сваи и на ее боковой поверхности , кПа, определяют по формуле

441 × 71 пикс.     Открыть в новом окне

, (Е.2)

где - модуль деформации грунта i-го слоя, кПа, определяемый по результатам прессиометрических испытаний;

- коэффициент Пуассона i-го слоя грунта, принимаемый в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01;

- коэффициент, значения которого приведены в таблице Е.1.

Давление грунта , , кПа, определяют по формулам:

; (Е.3)

, (Е.4)

где - удельный вес грунта i-го слоя, ;

- средняя глубина расположения i-го слоя грунта, м.

Таблица Е.1

┌─────────┬────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Коэффици-│ Угол внутреннего трения грунта фи_I,i, град. │
│ ент │ │
├─────────┼────────┬────────┬────────┬───────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┤
│ │ 4 │ 8 │ 12 │ 16 │ 20 │ 24 │ 28 │ 32 │ 36 │ 40 │
├─────────┼────────┼────────┼────────┼───────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤
│ n_1 │ 0,53 │ 0,48 │ 0,41 │ 0,35 │ 0,30 │ 0,24 │ 0,20 │ 0,15 │ 0,10 │ 0,06 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ n_2 │ 0,94 │ 0,88 │ 0,83 │ 0,78 │ 0,73 │ 0,69 │ 0,65 │ 0,62 │ 0,58 │ 0,54 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ кси │ 0,06 │ 0,12 │ 0,17 │ 0,22 │ 0,26 │ 0,29 │ 0,32 │ 0,35 │ 0,37 │ 0,39 │
├─────────┴────────┴────────┴────────┴───────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┤
│ │
│Примечание - Для промежуточных значений угла внутреннего трения фи_I i значения коэффициентов n_1,│
│п_2 и кси определяют интерполяцией. │
└──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Приложение Ж

(рекомендуемое)

Определение осадки ленточных свайных фундаментов

Осадку s, м (см), ленточных свайных фундаментов с одно- и двухрядным расположением свай при расстоянии между сваями (3-4) d определяют по формуле

, (Ж.1)

где n - погонная нагрузка на свайный фундамент, кН/м, с учетом веса фундамента в виде массива грунта со сваями, ограниченного: сверху - поверхностью планировки; с боков - вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай; снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай;

Е, - значения модуля деформации, кПа, и коэффициента Пуассона грунта в пределах сжимаемой толщи, определяемые для указанного выше фундамента в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01;

- коэффициент, принимаемый по номограмме (см. рисунок Ж.1) в зависимости от коэффициента Пуассона ню, приведенной ширины фундамента (где В - ширина фундамента, принимаемая по наружным граням крайних рядов свай; h - глубина погружения свай) и приведенной глубины сжимаемой толщи ( - глубина сжимаемой толщи).

Значения коэффициента определяют по номограмме следующим образом. На номограмме через точку, соответствующую вычисленному значению приведенной глубины сжимаемой толщи, проводят прямую, параллельную оси абсцисс, до пересечения с линией приведенной ширины фундамента и опускают перпендикуляр до линии коэффициента Пуассона грунта . Из точки пересечения проводят линию, параллельную оси абсцисс, до пересечения с осью ординат, на которой приведены значения коэффициента .

2089 × 929 пикс.     Открыть в новом окне

Приложение И

(рекомендуемое)

Определение осадки одиночной сваи с учетом модуля сдвига

Расчет осадки одиночных свай, прорезающих слой грунта с модулем сдвига , МПа, коэффициентом Пуассона и опирающихся на грунт, рассматриваемый как линейно-деформируемое полупространство, характеризуемое модулем сдвига и коэффициентом Пуассона , допускается производить при и при условии l/d > 5, (где l - длина сваи, м, d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи, м) по формулам:

а) для одиночной сваи без уширения

, (И.1)

где N - вертикальная нагрузка, передаваемая на сваю, МН;

- коэффициент, определяемый по формуле

, (И.2)