- плотность газа при нормальных условиях, 
;
- расход газа, 
, при нормальных условиях; - для сетей низкого давления по формуле
, (4) где 
- давление в начале газопровода, Па;
- давление в начале газопровода, Па;
- давление в конце газопровода, Па;
, l, d, 
, 
- обозначения те же, что и в формуле (3). 3.28 Коэффициент гидравлического трения ламбда определяется в зависимости от режима движения газа по газопроводу, характеризуемого числом Рейнольдса,
, (5) где v - коэффициент кинематической вязкости газа, 
, при нормальных условиях;
, при нормальных условиях;
, d - обозначения те же, что и в формуле (3), и гидравлической гладкости внутренней стенки газопровода, определяемой по условию (6),
, (6) где Re - число Рейнольдса;
n - эквивалентная абсолютная шероховатость внутренней поверхности стенки трубы, принимаемая равной для новых стальных - 0,01 см, для бывших в эксплуатации стальных - 0,1 см, для полиэтиленовых независимо от времени эксплуатации - 0,0007 см;
d - обозначение то же, что и в формуле (3).
В зависимости от значения Re коэффициент гидравлического трения 
определяется:
определяется: - для ламинарного режима движения газа 
; (7) - для критического режима движения газа Re = 2000 - 4000
; (8) - при Re > 4000 - в зависимости от выполнения условия (6);
- для гидравлически гладкой стенки (неравенство (6) справедливо):
- при 4 000 < Re < 100 000 по формуле
; (9) - при Re > 100 000
; (10) - для шероховатых стенок (неравенство (6) несправедливо) при Re > 4000
, (11) где n - обозначение то же, что и в формуле (6);
d - обозначение то же, что и в формуле (3).
3.29 Расчетный расход газа на участках распределительных наружных газопроводов низкого давления, имеющих путевые расходы газа, следует определять как сумму транзитного и 0,5 путевого расходов газа на данном участке.
3.30 Падение давления в местных сопротивлениях (колена, тройники, запорная арматура и др.) допускается учитывать путем увеличения фактической длины газопровода на 5-10%.
3.31 Для наружных надземных и внутренних газопроводов расчетную длину газопроводов определяют по формуле (12)
, (12) где 
- действительная длина газопровода, м;
- действительная длина газопровода, м;
- сумма коэффициентов местных сопротивлений участка газопровода; d - обозначение то же, что и в формуле (3);
- коэффициент гидравлического трения, определяемый в зависимости от режима течения и гидравлической гладкости стенок газопровода по формулам (7)-(11). 3.32 В тех случаях когда газоснабжение СУГ является временным (с последующим переводом на снабжение природным газом), газопроводы проектируются из условий возможности их использования в будущем на природном газе.
При этом количество газа определяется как эквивалентное (по теплоте сгорания) расчетному расходу СУГ.
3.33 Падение давления в трубопроводах жидкой фазы СУГ определяется по формуле (13)
, (13) где 
- коэффициент гидравлического трения;
- коэффициент гидравлического трения; V - средняя скорость движения сжиженных газов, м/с.
С учетом противокавитационного запаса средние скорости движения жидкой фазы принимаются: во всасывающих трубопроводах - не более 1,2 м/с; в напорных трубопроводах - не более 3 м/с.
Коэффициент гидравлического трения ламбда, определяется по формуле (11).
3.34 Расчет диаметра газопровода паровой фазы СУГ выполняется в соответствии с указаниями по расчету газопроводов природного газа соответствующего давления.
3.35 При расчете внутренних газопроводов низкого давления для жилых домов допускается определять потери давления газа на местные сопротивления в размере, %:
- на газопроводах от вводов в здание:
до стояка - 25 линейных потерь