исп
где m_п - масса вышедшей перегретой жидкости, кг; С_р - удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева жидкости Т_а, Дж х кг(-1) К(-1); Т_а - температура перегретой жидкости в соответствии с технологическим регламентом в технологическом аппарате или оборудовании, К; T_кип - нормальная температура кипения жидкости, К; L_исп - удельная теплота испарения жидкости при температуре перегрева жидкости Т_а, Дж х кг(-1).
Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (32) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работы.
41. Масса m_п вышедшей жидкости, кг, определяется в соответствии с п.38.
42. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле
-6
W = 10 кв.корень (M) x P , (35)
н
где М - молярная масса, г х моль(-1); Р_н - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, определяемое по справочным данным в соответствии с требованиями п.3, кПа.
43. Для сжиженных углеводородных газов (СУГ) при отсутствии данных допускается рассчитывать удельную массу испарившегося СУГ m_суг из пролива, кг х м(-2), по формуле
M t
m = ───── x (Т - Т ) x (2 x лямбда x кв.корень(───────) +
суг L 0 ж тв пи х a
исп
5,1 x кв.корень(Re) x лямбда x t
в
+ ──────────────────────────────────)), (36)
d
где М - молярная масса СУГ, кг х моль(-1); L_исп - мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре СУГ Т_ж, Дж х моль(-1); T_0 - начальная температура материала, на поверхность которого разливается СУГ, К; T_ж - начальная температура СУГ, К; ламбда_тв - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, Вт х м(-1) х K(-1);
ламбда
тв
а = ──────────── - коэффициент
C х ро
тв тв
температуропроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, м2 х с(-1); С_тв - теплоемкость материала, на поверхность которого разливается СУГ, Дж х кг(-1) х К(-1); ро_тв - плотность материала, на поверхность которого разливается СУГ, кг х м(-3); t - текущее время, с, принимаемое равным времени полного испарения СУГ, но не более 3600 с;
Ud -1
Re = ──── число Рейнольдса; U - скорость воздушного потока, м x с ;
ню
в
4F
d = кв.корень (────) - характерный размер пролива СУГ, м; ню_в -
пи
кинематическая вязкость воздуха, м2 х с(-1); ламбда_в - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт х м(-1) х К(-1).
Формула 36 справедлива для СУГ с температурой Т_ж <= Т_кип. При температуре СУГ Т_ж > Т_кип дополнительно рассчитывается масса перегретых СУГ m_пер по формуле 34.
Расчет горизонтальных размеров зон, ограничивающих газо- и паровоздушные смеси с концентрацией горючего выше НКПР, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство
44. Горизонтальные размеры зоны, м, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (С_нкпр), вычисляют по формулам:
для горючих газов (ГГ):
m
г 0,333
R = 14,5632 x (────────────) , (37)
нкпр ро x C
г нкпр
для паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ):
Р m
н 0,813 н 0,333
R = 3,1501 x кв.корень (К) x (──────) x (──────────) ,(38)
нкпр С ро x Р
нкпр п п
М
ро = ───────────────────────,