пожар проливов ЛВЖ, ГЖ или горение твердых горючих материалов (включая горение пыли);
"огненный шар" - крупномасштабное диффузионное горение, реализуемое при разрыве резервуара с горючей жидкостью или газом под давлением с воспламенением содержимого резервуара.
Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерия пожарной опасности учитывается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения.
57. Интенсивность теплового излучения q, кВт х м(-2), для пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов вычисляют по формуле
q = E F x тау, (48)
f q
где E_f - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт х м(-2); F_q - угловой коэффициент облученности; тау - коэффициент пропускания атмосферы.
Значение E_f принимается на основе имеющихся экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в табл.8.
При отсутствии данных допускается принимать величину E_f равной: 100 кВт х м(-2) для СУГ, 40 кВт х м(-2) для нефтепродуктов, 40 кВт х м(-2) для твердых материалов.
Таблица 8
Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив
┌───────────────┬────────────────────────────────────────────────────────────────────┬─────────────┐
│ Топливо │ E_f, кВт х м(-2) │ M, │
│ ├─────────────┬────────────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┤кг х м(-2) х │
│ │ d = 10 м │ d = 20 м │ d = 30 м │ d = 40 м │ d = 50 м │ c(-1) │
├───────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤
│СПГ (Метан) │ 220 │ 180 │ 150 │ 130 │ 120 │ 0,08 │
├───────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤
│СУГ │ 80 │ 63 │ 50 │ 43 │ 40 │ 0,10 │
│(Пропанбутан) │ │ │ │ │ │ │
├───────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤
│Бензин │ 60 │ 47 │ 35 │ 28 │ 25 │ 0,06 │
├───────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤
│Дизельное │ 40 │ 32 │ 25 │ 21 │ 18 │ 0,04 │
│топливо │ │ │ │ │ │ │
├───────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤
│Нефть │ 25 │ 19 │ 15 │ 12 │ 10 │ 0,04 │
└───────────────┴─────────────┴────────────┴─────────────┴─────────────┴─────────────┴─────────────┘
Примечание. Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует принимать величину E_f такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.
Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле
4 x F
d = кв.корень ───────, (49)
пи
где F - площадь пролива, м2.
Вычисляют высоту пламени Н, м, по формуле
0,61
M
Н = 42d(──────────────────────) , (50)
ро (кв.корень (g x d)
в
где М - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг х м(-2) х с(-1); ро_в - плотность окружающего воздуха, кг х м(-3); g = 9,81 м х с(-2) - ускорение свободного падения.
Определяют угловой коэффициент облученности F_q по формулам:
2 2
F = кв.корень (F + F ), (51)
q v н
где F_v, F_н - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые с помощью выражений:
1 1 h h
F = ── x [ ── x arctg( ─────────────────) - ─── x {arctg(кв.корень
v пи S 2 S
кв.корень(S - 1)
S - 1 A (А + 1) x (S - 1)
(─────)) - ─────────────── x arctg(кв.корень (──────────────────)}], (52)
S + 1 2 (A - 1) x (S + 1)
кв.корень(А - 1)
1 (B - 1/S) (В + 1) x (S - 1)
F = ─── x [─────────────── x arctg(кв.корень(─────────────────) -
н пи 2 (B - 1) x (S + 1)
кв.корень(В - 1)
(A - 1/S) (А + 1) x (S - 1)
- ────────────────── x arctg(кв.корень(─────────────────))], (53)
2 (A - 1) x (S + 1)
кв.корень(А - 1)
2 2
А = (h + S + 1)/(2S); (54)
2
В = (1 + S )/(2S); (55)