Строительные нормы и правила СНиП 3.02.01-87"Земляные сооружения, основания и фундаменты"(утв. постановлением Госстроя СССР от 4 декабря 1987 г. N 280) стр. 17

- масса ударной части молота, т;

g - ускорение свободного падания, принимаемое равным g = 9,81  ;

Н - фактическая высота падения ударной части молота, м;

h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, а для других видов молотов h = 0,# м.

Примечание. При забивке свай через грунт, подлежащий удалению в результате последующей разработки котлована, или через грунт для водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с учетом последнего.

Таблица 2

┌────────────────────────────────┬──────────────────────────────────────┐
│ Виды свай │ Коэффициент эта, кН/м2 │
├────────────────────────────────┼──────────────────────────────────────┤
│Железобетонные с наголовником │ 1500 │
│Деревянные без подбабка │ 1000 │
│Деревянные с подбабком │ 800 │
└────────────────────────────────┴──────────────────────────────────────┘

Таблица 3

┌────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────┐
│ Тип молота │ Расчетная энергия удара │
│ │ молота E_d, кДж │
├────────────────────────────────────┼──────────────────────────────────┤
│Подвесной или одиночного действия │ GH │
│Трубчатый дизель-молот │ 0,9 GH │
│Штанговый дизель-молот │ 0,4 GH │
│ │
│ Обозначения, принятые в табл. 3: │
│ G - вес ударной части молота, кН; │
│ H - фактическая высота падения ударной части дизель-молота, м. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

6. Расчетный отказ для железобетонных свай длиной свыше 25 м, а также для стальных трубчатых свай следует определять расчетом, основанным на волновой теории удара.

При выборе молота для забивки шпунта и назначении режима его работы по высоте падения ударной части необходимо соблюдать условие

, (6)

где G - вес ударной части молота, МН;

А - площадь поперечного сечения шпунта, ;

- безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 4 в зависимости от типа шпунта и расчетного сопротивления шпунтовой стали по пределу текучести;

- коэффициент, принимаемый в зависимости от типа молота и высоты падения его ударной части по табл. 5.

Таблица 4

┌─────────────────────┬─────────────────────────────────────────────────┐
│ │Коэффициент K_f при расчетном сопротивлении │
│ │шпунтовой стали, МПа, по пределу текучести │
│Тип стального шпунта ├───────┬────────┬───────┬────────┬───────┬───────┤
│ │ 210 │ 250 │ 290 │ 330 │ 370 │ 410 │
├─────────────────────┼───────┼────────┼───────┼────────┼───────┼───────┤
│Плоский │ 0,70 │ 0,83 │ 0,96 │ 1,10 │ 1,23 │ 1,36 │
│Зетовый │ 0,80 │ 0,98 │ 1,16 │ 1,37 │ 1,57 │ 1,78 │
│Корытный │ 0,90 │ 1,15 │ 1,40 │ 1,70 │ 2,0 │ 2,30 │
└─────────────────────┴───────┴────────┴───────┴────────┴───────┴───────┘

Таблица 5

┌────────────────────────────────────┬────────────────┬─────────────────┐
│ Тип молота │Высота падения │Коэффициент K_m, │
│ │ударной части, м│ МПа │
├────────────────────────────────────┼────────────────┼─────────────────┤
│Паровоздушный одиночного действия│ 0,4 │ 7,5 │
│или подвесной │ 0,8 │ 4,5 │
│ │ 1,2 │ 3,0 │
│ │ │ │
│Паровоздушный двойного действия │ - │ 2,0 │
│Дизельный трубчатый │ 2,0 │ 4,5 │
│ │ 2,5 │ 3,0 │
│ │ 3,0 │ 2,0 │
│Дизельный штанговый │ - │ 5,0 │
│ │
│ Примечания: 1. Расчетное сопротивление шпунтовой стали по пределу│
│текучести принимается согласно СНиП II-23-81. │
│ 2. Для промежуточных значений сопротивлений шпунтовой стали и высот│
│падения ударной части значения коэффициентов K_f и К_m в табл. 4 и │
│5 определяются интерполяцией. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

7. При проверке контрольных отказов в случаях, когда в проекте дана только расчетная нагрузка на сваю N, кН, несущую способность сваи , кН, следует принимать равной

,

где - коэффициент надежности;

при расчетах по формуле (4) и при расчетах по формуле (5) для всех зданий и сооружений, кроме мостов, если в проекте нет других указаний.

Приложение 6

Обязательное

Выбор типа вибропогружателя для погружения свайных элементов

1. Значение необходимой вынуждающей силы вибропогружателя , кН, определяют по формуле

, (1)

где - коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4;

N - расчетная нагрузка на свайный элемент по проекту, кН, а в случае погружения свайных элементов до расчетной глубины - соответствующее этой глубине сопротивление углублению в грунт свайного элемента по проекту;

- суммарный вес вибросистемы, включая вибропогружатель, свайный элемент и наголовник, кН;

- коэффициент снижения бокового сопротивления грунта во время вибропогружения, принимаемый по табл. 1.

Необходимое значение минимальной вынуждающей силы вибропогружателя окончательно принимается не ниже при погружении свай-оболочек (с извлечением грунта из внутренней полости в ходе погружения) и - при погружении полых свай без извлечения грунта.

По принятой необходимой вынуждающей силе следует подбирать тот вибропогружатель наименьшей мощности, у которого статический момент массы дебалансов (или промежуточное значение для вибропогружателя с регулируемыми параметрами), , удовлетворяет условию

, (2)

где - суммарная масса вибропогружателя, сваи и наголовника, кг;

- необходимая амплитуда колебаний при отсутствии сопротивлений грунта, см, принимается по табл. 2.

При окончательном выборе типа вибропогружателя следует учитывать, что при равной вынуждающей силе большей погружающей способностью обладает вибропогружатель с большим статическим моментом массы дебалансов , а при прочих равных условиях следует выбирать вибропогружатель с регулируемыми в процессе работы параметрами.

Для погружения тяжелых свай-оболочек допускается предусматривать использование спаренных вибропогружателей. В этом случае их моменты дебалансов суммируются.

Таблица 1

┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│ Коэффициенты k_s для грунтов │
├───────────────────────────────────────────────────────────────────────┤
│ песчаных влажных средней плотности │
├──────────────┬───────────────┬──────────────┬────────────┬────────────┤
│гравелистых │ крупных │ средних │ пылеватых │ мелких │
├──────────────┼───────────────┼──────────────┼────────────┼────────────┤
│ 2,6 │ 3,2 │ 4,9 │ 5,6 │ 6,2 │
├──────────────┴───────────────┴──────────────┴────────────┴────────────┤
│ глинистых с показателем текучести I_L │
├──────┬───────┬───────┬───────┬───────┬──────┬────────┬───────┬────────┤
│0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5 │ 0,6 │ 0,7 │ 0,8 │
├──────┼───────┼───────┼───────┼───────┼──────┼────────┼───────┼────────┤
│1,3 │ 1,4 │ 1,5 │ 1,7 │ 2,0 │ 2,5 │ 3,0 │ 3,3 │ 3,5 │
├──────┴───────┴───────┴───────┴───────┴──────┴────────┴───────┴────────┤
│ Примечания: 1. Для водонасыщенных крупных песков значения k_s│
│увеличиваются в 1,2 раза, средних песков - в 1,3 раза, мелких и│
│пылеватых - в 1,5 раза. │
│ 2. Для заиленных песков значения k_s понижаются в 1,2 раза. │
│ 3. Для плотных песков значения k_s понижаются в 1,2 раза, а для│
│рыхлых - увеличиваются в 1,1 раза. │
│ 4. Для промежуточных значений показателя текучести глинистых│
│грунтов значения k_s определяются интерполяцией. │
│ 5. При слоистом напластовании грунтов коэффициент k_s определяется│
│как средневзвешенный по глубине. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

2. В конце вибропогружения висячего свайного элемента при скорости вибропогружения V в последнем залоге не менее 2 см/мин должно удовлетворяться условие

368 × 80 пикс.     Открыть в новом окне

, (3)

где N - расчетная нагрузка на свайный элемент, кН;

W - мощность, расходуемая на движение вибросистемы, кВт, определяемая по формуле

, (4)

здесь - КПД электродвигателя, принимаемый по паспортным данным в размере 0,83-0,90 в зависимости от нагрузки;

- потребляемая из сети активная мощность в последнем залоге, кВт;

Таблица 2