СП 64.13330.2017 Деревянные конструкции Актуализированная редакция СНиП II-25-8 стр. 21

  1. Документы
  2. Своды правил (СП)
1,65 — квантиль в предполагаемой статистической функции распределения с обеспеченностью 0,95, для которой определяется нормативное сопротивление.
Временные и нормативные сопротивления устанавливают испытаниями при режиме нагружения А (таблица 4) при влажности древесины 12 %.
В.2 Для древесины сосны и ели, отсортированной по сортам, временные и нормативные сопротивления приведены в таблице В.1. а для LVL — в таблице В.2.
Т а б л и ц а В.1
Вид напряженного состояния
, МПа, элементов классов/сортов
, МПа, чистой древесины
К26/1
К24/2
К16/3
1 Изгиб:
а) при нагружении кромки
26
36
24
33
16
22
—
б) при нагружении пласти
30
42
27
37,5
20
28
57
80
2 Сжатие вдоль волокон
25
33
23
31
15
20
33
44
3 Растяжение вдоль волокон
20
34
15
25
—
60
100
4 Скалывание вдоль волокон
3,6
6
3,2
5
3,2
5
4,56
7
Примечания
1 Размеры поперечных сечений испытываемых образцов пиломатериалов принимаются в соответствии с их толщиной по сортаменту.
2 Временные сопротивления следует определять по результатам испытаний согласно действующим нормам.
3 Прочность древесины брусьев и круглых лесоматериалов допускается оценивать визуально по сортообразующим признакам и дополнительным требованиям приложения Г.
4 Прочность слоев клееных конструкций и элементов цельнодеревянных конструкций, срощенных по длине на зубчатый шип, при испытаниях на изгиб и нагружении по пласти должна быть не ниже значений, указанных в пункте 1б для соответствующего класса (сорта).
В.3 Для бруса многослойного клеёного из однонаправленного шпона LVL временные и нормативные сопротивления приведены в таблице В.2.
Т а б л и ц а В.2
№ п.п.
Напряженное состояние
Rн / Rвр, МПа,
для сортов /классов прочности LVL
1/К45
2/К40
3/К35
1
Изгиб
45/61
40/53
35/47
2
Сжатие в плоскости листа вдоль волокон
37/49
35/47
32/42
3
Сжатие в плоскости листа поперек волокон
6,0/8,8
5,8/8,5
5,6/8,2
4
Сжатие из плоскости листа поперек волокон
3,0/4,4
2,8/4,1
2,8/4,1
5
Растяжение вдоль волокон
38/51
36/49
34/46
6
Растяжение поперек волокон в плоскости листа
0,9/1,4
0,9/1,4
0,9/1,4
7
Скалывание вдоль волокон поперек плоскости листа
4,9/7,0
4,7/6,8
4,7/6,8
8
Скалывание вдоль волокон в плоскости листа
3,8/5,3
3,6/5,0
3,4/4,7
В.4 Физико-механические характеристики конструкционных пиломатериалов, установленные для классов прочности С14, С16, С18, С 20, С22, С24, С27, С30, С35, С40, С45 и С50, приведены в таблице В.3.
Т а б л и ц а В.3
Наименование свойств
Обозна-чение свойств
Значения свойств для классов прочности
С14
С16
С18
С20
С22
С24
С27
С30
С35
С40
С45
С50
Прочности, МПа
Нормативное значение при изгибе, 5% -ный квантиль
Rи, н
14
16
18
20
22
24
27
30
35
40
45
50
Модуля упругости, ГПа
Среднее значение модуля упругости при изгибе
E0, ср
7
8
9
9,5
10
11
11,5
12
13
14
15
16
Нормативное значение модуля упругости, 5% -ный квантиль
E0, н
4,7
5,4
6,0
6,4
6,7
7,4
8,0
8,4
8,7
9,4
10,0
10,7
Плотности, кг/м3
Нормативное значение плотности, 5% -ный квантиль
rн
290
310
320
330
340
350
370
380
400
420
440
460
Среднее значение плотности
rср
350
370
380
390
410
420
450
460
480
500
440
460
Прочности, МПа
Растяжение вдоль волокон древесины
Rр, н
8
10
11
12
13
14
16
18
21
24
27
30
Растяжение поперек волокон
Rр90, н
0,4
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
Сжатие вдоль волокон
Rс, н
16
17
18
19
20
21
22
23
25
26
27
29
Сжатие поперек волокон
Rс90, н
2,0
2,2
2.2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2,8
2,9
2,3,1
3,2
Скалывание вдоль волокон
Rск, н
1,7
1,8
2,0
2,2
2,4
2,5
2,8
3,0
3,4
3,8
3,8
3,8
Жесткости, ГПа
Среднее значение модуля упругости поперек волокон
E90, ср
0,23
0,27
0,30
0,32
0,33
0,37
0,38
0,40
0,43
0,47
0,50
0,53
Среднее значение модуля сдвига
Gср
0,44
0,50
0,56
0,59
0,63
0,69
0,72
0,75
0,81
0,88
0,94
1,00
В.5 Физико-механические характеристики клеёной древесины, установленные для классов прочности К20, К24, К26, К28, К32 и К36, приведены в таблице В.4.
Т а б л и ц а В.4
Наименование свойств
Обозначение свойств
Значения свойств для классов прочности
К24
К28
К32
К36
Прочности, МПа
Нормативное значение при изгибе, 5%- ный квантиль
Rи, н
24
28
32
36
Модуля упругости, ГПа
Среднее значение модуля упругости при изгибе
E0, ср
1 600
12 600
13 700
14 700
Нормативное значение модуля упругости, 5%- ный квантиль
E0, н
9 400
10 200
11 100
11 900
Плотности, кг/м3
Нормативная плотность, 5%- ный квантиль
ρн
380
410
430
450
Прочности, МПа
Растяжение вдоль волокон
Rр, н
16,5
19,5
22,5
26,0
Растяжение поперек волокон
Rр90, н
0,40
0,45
0,50
0,60
Сжатие вдоль волокон
Rс, н
24
26,5
29
31
Сжатие поперек волокон
Rс90, н
2,7
3,0
3,3
3,6
Скалывание вдоль волокон
Rск, н
2,76
3,2
3,8
4,3
Модулей упругости, ГПа
Среднее значение модуля упругости поперек волокон
E90, ср
390
420
460
490
Среднее значение модуля сдвига
Gср
720
780
850
910

Приложение Г Плотность древесины и древесных материалов

Г.1 Для определения собственного веса конструкций, плотность древесины различных пород следует принимать по таблице Г.1.
Таблица Г.1
Порода древесины
Плотность древесины, кг/м3, в конструкциях для условий эксплуатации по таблице 1
1А, 1 и 2
3 и 4
Хвойные: лиственница сосна, ель, кедр, пихтаТвердые лиственные: дуб, береза, бук, ясень, клен, граб, акация, вяз и ильмМягкие лиственные: осина, тополь, ольха, липа
650
500
700
500
800
600
800
600
Г.2 Плотность свежесрубленной древесины хвойных и мягких лиственных пород следует принимать равной 850 кг/м3, твердых лиственных пород – 1000 кг/м3.
Г.3 Плотность клееной древесины следует принимать как неклееной.
Г.4 Плотность обычной фанеры следует принимать равной плотности древесины шпонов, а бакелизированной – 1000 кг/м3.
Г.5 Плотность древесины из однонаправленного шпона 500-600 кг/м3, в зависимости от породы древесины шпонов.

Приложение Д Графики для расчета фанерных стенок балок и плит

При проверке прочности и устойчивости стенок двутавровых и коробчатых балок расчетное сопротивление фанеры растяжению под углом α Rф.р.α следует принимать по графику на рисунку Д.1, коэффициенты kи и kτ – по графикам рисунков Д.2 и Д.3.
524 × 419 пикс.     Открыть в новом окне
а — семислойной; б — пятислойной
Рисунок Д.1 — Графики для определения расчетных сопротивлений при растяжении под углом к волокнам наружных слоев березовой фанеры марки ФСФ
630 × 489 пикс.     Открыть в новом окне
1 — для бакелизированной фанеры марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и более; 2 — для березовой фанеры марки ФСБ толщиной 8 мм и более. В выражении γ = a/hст a — расстояние между ребрами жесткости балки; hст — высота стенки между внутренними гранями полок
Рисунок Д.2 — Графики для определения коэффициента hи при расположении волокон в наружных слоях фанеры вдоль пролета
799 × 446 пикс.     Открыть в новом окне
1—A — для бакелизированной фанеры марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и более при направлении волокон наружных слоев параллельно малой стороне панели; 1—Б — для бакелизированной фанеры марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и более при направлении волокон наружных слоев перпендикулярно малой стороне панели; 2—А, 2—Б — то же, для березовой фанеры марки ФСФ толщиной 8 мм и более
Рисунок Д.3 — Графики для определения kτ

Приложение Е Данные для расчета сжатых, изгибаемых и сжато-изгибаемых элементов

Е.1 Значение коэффициента kф, учитывающего переменность высоты сечения, для расчетов на устойчивость плоской формы деформирования изгибаемых элементов приминаются по таблице Е.1
Т а б л и ц а Е.1
630 × 736 пикс.     Открыть в новом окне
Е.2 Значение коэффициента kжN для расчета сжатых и сжато-изгибаемых элементов с переменной высотой и постоянной шириной сечения принимается по таблице Е.2
Т а б л и ц а Е.2
-– Значение коэффициента kжN для расчета сжатых и сжато-изгибаемых элементов с переменной высотой и постоянной шириной сечения
Условия опирания элементов
kжN при проверке
Элементов прямоугольно сечения
302 × 130 пикс.     Открыть в новом окне
Элементов двутаврового и коробчатого сечений с постоянной высотой поясов
324 × 134 пикс.     Открыть в новом окне
в плоскости
yz
в плоскости
xz
в плоскости
yz
в плоскости
xz
216 × 82 пикс.     Открыть в новом окне
(0,4+0,6β) β
0,4+0,6β
β
1
215 × 79 пикс.     Открыть в новом окне
0,07+0,93β
0,66+0,34β
0,35+0,65β
1
Е.3 Значение коэффициентов kжМ для расчетов на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов с переменной высотой и постоянной шириной сечения принимается по таблице Е.3.
Т а б л и ц а Е.3
614 × 444 пикс.     Открыть в новом окне
Е.4 Значения коэффициентов k и с для вычисления прогибов балок с учетом переменности сечения и деформаций сдвига принимать по таблице Е.4
Т а б л и ц а Е.4
Попе- речное сечение балки
Расчетная схема
k
с
Прямо- угольное
545 × 88 пикс.     Открыть в новом окне
β
0
То же
546 × 114 пикс.     Открыть в новом окне
0,23+0,77β
16,4+7,6β
»
546 × 118 пикс.     Открыть в новом окне
0,5α+(1–0,5α)β
»
545 × 128 пикс.     Открыть в новом окне
0,15+0,85β
15,4+3,8β
Двутав- ровое
545 × 124 пикс.     Открыть в новом окне
0,4+0,6β
(45,3+6,9β)γ
Прямо- угольное
547 × 185 пикс.     Открыть в новом окне
0,23+0,77β+0,6α(1– β)
То же
546 × 201 пикс.     Открыть в новом окне
0,35+0,65β
5,4+2,6β
П р и м е ч а н и е — γ —отношение площади поясов к площади стенки двутавровой балки (высота стенки принимается между центрами тяжести поясов).

Приложение Ж Вклеивание стержней

Ввиду особой важности и ответственности процесса, рекомендации могут применяться только на предприятиях со специально обученным персоналом и непосредственно лицами, допущенными к этой операции приказом по предприятию.
Эти работы оформляются актом на скрытые работы, подписанным ОТК, исполнителем и технологом. Процесс возможен только в заводских условиях, при положительной температуре, при влажности древесины не выше 15 % и в защищенных от увлажнения помещениях.