Rрα - расчетное значение сопротивления древесины при растяжении под углом α к направлению волокон, определяемое по формуле:
(И.2)здесь B = Rр/Rр45 – (1 – k)/4;
k = Rр/Rр90.
И.2 Угол наклона α направления главного растягивающего напряжения ϭ1 к волокнам древесины следует определять по формулам:
(И.3)
И.3 Величину наибольших нормальных растягивающих поперек волокон древесины напряжений ϭy в приопорных зонах и в окрестностях действия сосредоточенных поперечных сил P следует определять численным методом либо по формуле:
ϭy = ϭр90 = 2Рη1/bh, (И.4)
где Р – сосредоточенная сила (опорная реакция балки, давление от подвесного оборудования, усилие сжатия в стойке фермы и т.д.);
η1 – ордината положительной части кривой распределения нормальных напряжений ϭy от единичной сосредоточенной силы (рисунок И.1);
b – ширина поперечного сечения элемента;
h – высота поперечного сечения элемента.
Ордината η1 в интервале - 0,25hоп y +0,25hоп определяются по формуле:
(И.5)И.4 При передаче поперечной силы не по кромке элемента, а по части высоты торца, нормальное напряжение ϭy, растягивающее древесину, умножается на коэффициент 1,4.
 | |
| 891 × 298 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок И.3 — Схема распределения напряжений ϭy в приопорной зоне балки
И.5 В случае, когда условие (И.1) не выполняется, необходима установка вклеенных или ввинченных стержней под углом β = 400 – 450 к волокнам древесины. Величину главного растягивающего усилия, воспринимающего наклонными стержнями, определяют по формуле:
(И.6)Вклеенные или ввинченные стержни должны устанавливаться с одинаковым шагом на длине опасной зоны равной 0,7hоп, отстоящей от оси опоры на расстоянии равном hоп. Первый наклонный стержень должен быть установлен на расстоянии x = hоп + 0,1hоп от оси опоры. Длина анкеровки стержней не должна быть меньше 0,7hоп/cosβ.
Приложение К Особенности проектирования дощатых ферм с соединениями в узлах на металлических зубчатых пластинах
К.1 Расчетная схема дощатых ферм с соединениями в узлах на МЗП предполагает шарнирное закрепление элементов решетки к неразрезным поясам. Стыкование досок поясов по длине — шарнирное, вне зоны узлов крепления решетки.
К.2 Высоту ферм рекомендуется принимать не менее 1/5 пролета. При меньшей высоте ферм расчет необходимо производить с учетом линейной податливости стержней в узлах. При этом в расчете следует учитывать, что при усилиях, соответствующих расчетной несущей способности соединений, деформации стержней в узлах составляют 1,5 мм.
К.3 Пояса ферм рассчитывают как сжато-изгибаемые и растянуто-изгибаемые элементы. Элементы решетки допускается рассматривать как центрально-сжатые и центрально-растянутые. Ослабление сечения гнездами от зубьев МЗП не учитывают.
К.4 Расчетная несущая способность соединений на МЗП зависит от типа пластин с заданной геометрией зубьев. Высота зубьев рекомендуется не более 12-кратной толщины пластины. Толщина стальной пластины составляет от 1 до 2 мм. Расчетная несущая способность соединений R определяется по результатам испытаний образцов с конкретными типами МЗП на 1 см2 поверхности пластины, в зависимости от угла наклона оси пластины к действующему усилию α и от угла наклона оси пластины к направлению волокон древесины β.
Вследствие различной перфорации пластин при выштамповке зубьев разной формы расчетные характеристики МЗП при растяжении Rр и срезе Rcp при различном направлении усилия к оси пластин α определяются по результатам испытаний образцов.
К.5 Условие прочности соединений
N < 2RF, (К.1)
где N — нормальное усилие в стержне;
R — расчетная несущая способность соединения на 1 см2;
F — расчетная площадь поверхности МЗП с одной стороны стыка, определяемая за вычетом площадей участков пластин в виде полос шириной 10 мм, примыкающих к линиям сопряжения элементов фермы.
К.6 Условие прочности МЗП при растяжении
Np = 2Rрb, (К.2)
где Rр — расчетная несущая способность пластины на растяжение;
b — размер пластины в направлении, перпендикулярном направлению усилия, без учета перфорации.
К.7 Условие прочности МЗП при срезе
Q = 2Rсрlср, (К.3)
где Q — сдвигающее усилие в узле;
Rср — расчетная несущая способность пластины на срез;
lср — длина среза сечения пластины без учета перфорации.
К.8 При совместном действии на пластину усилий среза и растяжения должно быть выполнено условие
. (К.4)Приложение Л Расчёт балок композитного сечения на наклонно вклеенных анкерах
Л.1 Балки композитного сечения являются составными и включают деревянные ребра с вклеенными анкерами и монолитную железобетонную плиту (рисунок Л.1).
а — общий вид; б — поперечное сечение; в — геометрические характеристики поперечного сечения;
г — опорная зона балки
Рисунок Л.1 — Балка композитного сечения
Л.2 Расчёт балок композитного сечения производят по предельным состояниям первой и второй групп по упругой стадии.
При расчёте конструкций и соединений следует учитывать: