СП 64.13330.2017 Деревянные конструкции Актуализированная редакция СНиП II-25-8 стр. 3

6.4 Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины R_см90 (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), кроме смятия в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов и под шайбами при углах смятия от 90° до 60°, вычисляют по формуле

, (4)

где R^А_с90 — расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон;

l_см — длина площадки смятия вдоль волокон древесины, мм.

6.5 Расчетное сопротивление древесины смятию под углом α к направлению волокон определяется по формуле

, (5)

6.6 Расчетное сопротивление древесины растяжению под углом α к направлению волокон вычисляют по формуле

, (6)

6.7 Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом α к направлению волокон определяется по формуле

. (7)

6.8 Расчетные сопротивления строительной фанеры следует определять по формуле (1), где R^А принимать по таблице 8.

Т а б л и ц а 8

Вид фанеры	Расчетные сопротивления, МПа
	растяжению в плоскости листа RАф.р	сжатию в плоскости листа RАф.с	изгибу из плоскости листа RАф.и	скалыванию в плоскости листа RАф.ск	срезу перпендикулярно плоскости листа RАф.ср
1 Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С:
а) 7-слойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон	21	18	24	1,2	9
поперек волокон наружных слоев	13,5	13	10	1,2	9
под углом 45° к волокнам	7	10,5	—	1,2	13,5
б) 5-слойная толщиной 5 — 7 мм:
вдоль волокон наружных слоев	21	19,5	27	1,2	7,5
поперек волокон наружных слоев	9	10,5	4,5	1,2	9
под углом 45° к волокнам	6	9	—	1,2	13,5
2 Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С 7-слойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	13,5/9	26/17	27/18	0,9/0,6	7,5/5
поперек волокон наружных слоев	11,5/7,5	19,5/13	16,5/11	0,75/0,5	7,5/5
под углом 45° к волокнам	4,5/3	7,5/5	—	1,05/0,7	11,5/7,5
3 Фанера бакелизированная марки ФСБ толщиной 7 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	48,5/32	42,5/28	50/33	2,7/1,8	16,5/11
поперек волокон наружных слоев	36,5/24	35/23	38/25	2,7/1,8	18/12
под углом 45° к волокнам	25/16,5	32/21	—	2,7/1,8	24/16
П р и м е ч а н и я 1 Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ RАф.с90 = RАф.см90 = 6 МПа и марки ФБС RАф.с90 = RАф.см90 =12 МПа. 2 Расчетные сопротивления растяжению перпендикулярно к плоскости листа – отрыв шпона, принимается RАф.р90 = 0,15 МПа

6.9 При определении расчётного сопротивления в соответствующих случаях следует применять коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации конструкций — на коэффициент т_в, указанный в таблице 9;

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35 °С, — на коэффициент т_т = 1; при температуре +50 °С — на коэффициент т_т = = 0,8. Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;

в) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон — на коэффициент т_б, указанный в таблице 10;

г) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении — на коэффициент т_о = 0,8;

д) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, — на коэффициент т_а = 0,9;

е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов, в зависимости от толщины слоев, значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон — на коэффициент т_сл, указанный в таблице 11;

ж) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу — на коэффициент т_гн, указанный в таблице 12;

и) в зависимости от срока службы - на коэффициент т_сс, указанный в таблице 13;

к) для смятия поперёк волокон при режимах нагружения Г – К (таблица 3) - на т_см = 1,15.

Таблица 9

Условия эксплуатации (по таблице 1)	1А и 1	2	3	4
Коэффициент тв	1	0,9	0,85	0,75

Таблица 10

Высота сечения, см	50 и менее	60	70	80	100	120 и более
Коэффициент тб	1	0,96	0,93	0,90	0,85	0,8

Таблица 11

Толщина слоя, мм	10 и менее	19	26	33	42
Коэффициент mсл	1,2	1,1	1,05	1,0	0,95

Таблица 12

Напряженное состояние	Обозначение расчетных сопротивлений	Коэффициент тгн при отношении rк/a
		150	200	250	500 и более
Сжатие и изгиб	Rc, Rи	0,8	0,9	1	1
Растяжение	Rр	0,6	0,7	0,8	1
П р и м е ч а н и е — rк — радиус кривизны гнутой доски или бруска; а — толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

Таблица 13

Вид напряженного состояния	Значения коэффициента mcc при сроке службы сооружения
	50 лет	75 лет	100 лет и более
Изгиб, сжатие, смятие вдоль и поперек волокон древесины	1,0	0,9	0,8
Растяжение и скалывание вдоль волокон древесины	1,0	0,85	0,7
Растяжение поперек волокон древесины	1,0	0,8	0,5
П р и м е ч а н и е — Значение коэффициента mcc для промежуточных сроков службы сооружения принимаются по линейной интерполяции

6.10 Расчётный модуль упругости (модуль сдвига) древесины и древесных материалов при расчете по предельным состояниям 2-й группы Е^II (G^II) следует вычислять по формуле

E^II (G^II) = E_ср(G_cp) m_дл,Е Πm_i, (8)

где Е_ср — средний модуль упругости при изгибе, Мпа, согласно приложению В;

m_дл,Е - коэффициент для упругих характеристик, для режима нагружения Б (таблица 4) принимают равным 0,8, для остальных режимов нагружения – 1;

Πm_i – произведение коэффициентов условия работ (6.9а), 6.9б) и 6.9и).

6.11 Расчётный модуль упругости (модуль сдвига) древесины при расчете по предельным состояниям 1-й группы по деформированной схеме Е^I (G^I) следует вычислять по формуле

E^I (G^I) = E_н(G_cp) m_дл,Е Πm_i, (9)

где Е_н — нормативный модуль упругости при изгибе с обеспеченностью 0,95, Мпа, согласно приложению В;

m_дл,Е и Πm_i – в соответствии с 6.10.

6.12 Расчётный модуль упругости древесины, LVL и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость следует принимать равным для древесины Е^I = 300R^н_с (R^н_с - нормативное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по приложению Г), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, — ; для фанеры — Е_ф^I = 250R^н_ф.с; G^I_ф= Е^I_ф / Е_ф (Е_ф, G_ф принимаются по приложению В).

6.13 Физико-механические характеристики древесины и LVL приведены в приложении В.

7 Расчет элементов деревянных конструкций

Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям первой группы

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

7.1 Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

(или ≤ R^р_д.ш), (10)