5.8 Древесину слоистую из клеенного шпона (LVL) используют в строительстве для несущих конструкций в основном из однонаправленного шпона и для несущих ограждающих конструкций, когда часть слоев шпона расположена в перпендикулярном направлении.
5.9 Для конструкций клеенных фанерных следует применять фанеру марки ФСФ, а также бакелизированную фанеру марки ФБС.
5.10 Плотность древесины, включая клеенную, фанеры и материала из однонаправленного шпона, для определения собственного веса конструкций при расчете следует принимать по приложению Г.
5.11 Клеи, используемые для склеивания древесины, LVL и фанеры в КДК, должны соответствовать таблице 2. Клеи для вклеивания арматурных стержней приведены в разделе 8.
Другие клеи, не перечисленные в таблице 2, допускается использовать при условии, что их свойства и долговечность будут соответствовать требованиям, предъявляемым к типам клея.
Таблица 2
Тип клея | Склеиваемый материал | Класс функционального назначения (А.2 приложения А) | Класс эксплуатации (А.3 приложения А) | Примеры клеев |
1 | Древесина, древесные плитные материалы | 1-3 | 1-4 | На основе резорцин-фенолформальдегидных смол или меламина с предварительным перемешиванием компонентов |
2 | 1б-3 | 1-3 | На основе меламина с раздельным нанесением компонентов на склеиваемые поверхности | |
3 | 2б-3 | 1, 2 | На основе карбамидных смол, двухкомпонентные ЭПИ клеи повышенной водостойкости, полиуретановые | |
4 | Древесина с металлом | 1-3 | 1-3 | На основе эпоксидных смол |
5.12 Для стальных элементов деревянных конструкций следует применять стали в соответствии с СП 16.13330 и арматурные стали в соответствии с СП 63.13330.
5.13 В соединениях элементов конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивной по отношению к стали среды, следует использовать коррозионно-стойкие стали, алюминиевые сплавы, стеклопластики, древесно-слоистые пластики ДСПБ, а также древесину твердых лиственных пород.
5.14 Для конструкций на вклеенных стержнях следует использовать стержни периодического профиля класса А300-А600 и стержни из круглой стали, алюминиевых сплавов, арматуры класса А240 с нарезкой на всю глубину вклеивания.
5.15 В композитных конструкциях из ДК и бетона (приложение Л) используют следующие материалы: ДК; бетон тяжелый классов В20 и выше; вклеенные арматурные стержни, в соответствии с положениями приложения Ж.
5.16 Для защитной обработки ДК материалы следует выбирать в соответствии с положениями СП 28.13330.
6 Расчетные характеристики материалов
6.1 Расчетные сопротивления древесины сосны, ели и лиственницы европейской отсортированной по сортам следует определять по формуле
, (1) где 
- расчетное сопротивление древесины, МПа, приведенное в таблице 3, влажностью 12% для режима нагружения А, согласно таблице 4, в сооружениях 2-го класса функционального назначения, согласно приложению Б, при сроке эксплуатации не более 50 лет;
- расчетное сопротивление древесины, МПа, приведенное в таблице 3, влажностью 12% для режима нагружения А, согласно таблице 4, в сооружениях 2-го класса функционального назначения, согласно приложению Б, при сроке эксплуатации не более 50 лет;
- коэффициент длительной прочности, соответствующий режиму длительности затружения (таблица 4);
- произведение коэффициентов условий работы (6.9). Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливают путем умножения величин, приведенных в таблице 3, на переходные коэффициенты 
, указанные в таблице 5.
, указанные в таблице 5.Таблица 3
Напряженное состояние и характеристика элементов | Расчетное сопротивление, МПа, для сортов древесины | |||
Обозначение | 1 | 2 | 3 | |
| 1 Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон: |  ,  ,  | |||
| а) элементы прямоугольного сечения [за исключением указанных в б), в)] высотой не более 50 см. При высоте сечения более 50 см [см. 6.9в)] | 21 | 19,5 | 13 | |
| б) элементы прямоугольного сечения шириной от 11 до 13 см при высоте сечения от 11 до 50 см | 22,5 | 21 | 15 | |
| в) элементы прямоугольного сечения шириной более 13 см при высоте сечения от 13 до 50 см | 24 | 22,5 | 16,5 | |
| г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении | - | 24 | 15 | |
| 2 Растяжение вдоль волокон: |  | |||
| а) элементы из цельной древесины | 15 | 10,5 | - | |
| б) клеенные элементы | 18 | 13,5 | - | |
| 3 Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон |  ,  | 2,7 | 2,7 | 2,7 |
| 4 Смятие поперек волокон местное: |  | |||
| а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов | 4,5 | 4,5 | 4,5 | |
| б) под шайбами при углах смятия от 90° до 60° | 6 | 6 | 6 | |
| 5 Скалывание вдоль волокон: |  | |||
| а) при изгибе элементов из цельной древесины | 2,7 | 2,4 | 2,4 | |
| б) при изгибе клеенных элементов | 2,4 | 2,25 | 2,25 | |
| в) в лобовых врубках для максимального напряжения | 3,6 | 3,2 | 3,2 | |
| г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения | 3,2 | 3,2 | 3,2 | |
| 6 Скалывание поперек волокон в соединениях: |  | |||
| а) элементов из цельной древесины | 1,5 | 1,2 | 0,9 | |
| б) клеенных элементов | 1,05 | 1,05 | 0,9 | |
| 7 Растяжение поперек волокон элементов из клеенной древесины |  | 0,23 | 0,15 | 0,12 |
| 8 Срез под углом к волокнам 45° |  | 9 | 7,5 | 6 |
| То же 90° |  | 16,5 | 13,5 | 12 |
| Примечания1 В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по пункту 2a) настоящей таблицы, следует снижать на 30%.2 Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа. | ||||
Таблица 4
Обозначение режимов нагружения | Характеристика режимов нагружения | Приведенное расчетное время действия нагрузки, с | Коэффициент длительной прочности  |
А | Линейно возрастающая нагрузка при стандартных машинных испытаниях | 1-10 | 1,0 |
Б | Совместное действие постоянной и длительной временной нагрузок, напряжение от которых превышает 80% полного напряжения в элементах конструкций от всех нагрузок |  | 0,53 |
В | Совместное действие постоянной и кратковременной снеговой нагрузок |  | 0,66 |
Г | Совместное действие постоянной и кратковременной ветровой и (или) монтажной нагрузок |  | 0,8 |
Д | Совместное действие постоянной и сейсмической нагрузок |  | 0,92 |
Е | Действие импульсивных и ударных нагрузок |  | 1,1-1,35 |
Ж | Совместное действие постоянной и кратковременной снеговой нагрузок в условиях пожара |  | 0,8 |
И | Для опор воздушных линий электропередачи - гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой |  | 0,85 |
К | Для опор воздушных линий электропередачи - при обрыве проводов и тросов |  | 1,1 |
Таблица 5
Древесная порода | Коэффициент  для расчетных сопротивлений | ||
растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон  ,  ,  ,  | сжатию и смятию поперек волокон  ,  | скалыванию  | |
| Хвойные | |||
| 1 Лиственница, кроме европейской | 1,2 | 1,2 | 1 |
| 2 Кедр сибирский, кроме кедра Красноярского края | 0,9 | 0,9 | 0,9 |
| 3 Кедр Красноярского края | 0,65 | 0,65 | 0,65 |
| 4 Пихта | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
| Твердые лиственные | |||
| 5 Дуб | 1,3 | 2 | 1,3 |
| 6 Ясень, клен, граб | 1,3 | 2 | 1,6 |
| 7 Акация | 1,5 | 2,2 | 1,8 |
| 8 Береза, бук | 1,1 | 1,6 | 1,3 |
| 9 Вяз, ильм | 1 | 1,6 | 1 |
| Мягкие лиственные | |||
| 10 Ольха, липа, осина, тополь | 0,8 | 1 | 0,8 |
Примечание - Коэффициенты  , указанные в таблице, для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности  ), умножаются на коэффициент 0,85. | |||
6.2 Расчетные сопротивления древесины и древесных материалов 
, отсортированных по классам прочности, определяют по формуле
, отсортированных по классам прочности, определяют по формуле
, (2) где 
- нормативная прочность материала, МПа, определенная с обеспеченностью 0,95, приведенная в приложении В;
- нормативная прочность материала, МПа, определенная с обеспеченностью 0,95, приведенная в приложении В;
- коэффициент надежности по материалу (таблица 6), определяемый из условия перехода от обеспеченности 0,95 для 
к обеспеченности 0,99 для 
по формуле
, (3)
- квантиль в предполагаемой статистической функции распределения с обеспеченностью 0,95;
- квантиль в предполагаемой статистической функции распределения с обеспеченностью 0,99; v - коэффициент вариации (таблица 6).
Таблица 6
N п.п. | Напряженное состояние | Коэффициент вариации v | Коэффициент надежности по материалу  |
1 | Изгиб | 0,15 | 1,2 |
2 | Сжатие и смятие вдоль волокон | 0,13 | 1,15 |
3 | Растяжение вдоль волокон | 0,2 | 1,25 |
4 | Скалывание вдоль волокон | 0,2 | 1,25 |
5 | Сжатие и смятие поперек волокон | 0,13 | 1,15 |
6 | Растяжение поперек волокон | 0,25 | 1,4 |
7 | Скалывание поперек волокон | 0,2 | 1,25 |
8 | Модуль упругости | 0,15 | - |
6.3 Расчетные сопротивления бруса многослойного клееного из однонаправленного шпона LVL следует определять по формуле (1), где 
принимать по таблице 7.
принимать по таблице 7.Таблица 7
N п.п. | Напряженное состояние | Расчетное сопротивление, МПа, для сортов/классов прочности LVL | |||
Обозначение | 1/К45 | 2/К40 | 3/К35 | ||
1 | Изгиб |  | 39 | 34 | 30 |
2 | Сжатие в плоскости листа вдоль волокон |  ,  | 32 | 30 | 27 |
3 | Сжатие в плоскости листа поперек волокон |  ,  | 4,8 | 4,7 | 4,5 |
4 | Сжатие из плоскости листа поперек волокон |  ,  | 2,4 | 2,3 | 2,3 |
5 | Смятие местное в плоскости листа поперек волокон в опорных частях конструкций и узловых примыканиях |  | 7,5 | 7,4 | 7,25 |
6 | Растяжение вдоль волокон |  | 31 | 27 | 24 |
7 | Растяжение поперек волокон в плоскости листа |  | 0,45 | 0,45 | 0,45 |
8 | Скалывание вдоль волокон поперек плоскости листа |  | 4,1 | 3,9 | 3,9 |
9 | Скалывание вдоль волокон в плоскости листа |  | 3,2 | 3 | 2,9 |
10 | Скалывание поперек волокон в плоскости листа |  | 1,5 | 1,5 | 1,5 |
6.4 Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины 
(при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), кроме смятия в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов и под шайбами при углах смятия от 90° до 60°, вычисляют по формуле
(при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), кроме смятия в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов и под шайбами при углах смятия от 90° до 60°, вычисляют по формуле
, (4) где 
- расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон;
- расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон;
- длина площадки смятия вдоль волокон древесины, мм. 6.5 Расчетное сопротивление древесины смятию под углом 
к направлению волокон вычисляют по формуле
к направлению волокон вычисляют по формуле  | |
| 234 × 110 пикс. Открыть в новом окне | |
6.6 Расчетное сопротивление древесины растяжению под углом 
к направлению волокон вычисляют по формуле
к направлению волокон вычисляют по формуле  | |
| 222 × 110 пикс. Открыть в новом окне | |
6.7 Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом 
к направлению волокон определяется по формуле
к направлению волокон определяется по формуле  | |
| 220 × 105 пикс. Открыть в новом окне | |
6.8 Расчетные сопротивления строительной фанеры следует определять по формуле (1), где 
должны принимать по таблице 8.
должны принимать по таблице 8.Таблица 8