Свод правил СП 64.13330.2017 "Деревянные конструкции" Актуализированная редакция СНиП II-25-80 (утв. приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 27 февраля 2017 г. N 129/пр) стр. 3

Вид фанеры	Расчетное сопротивление, МПа
	растяжению в плоскости листа	сжатию в плоскости листа	изгибу из плоскости листа	скалыванию в плоскости листа	срезу перпендикулярно плоскости листа
1 Фанера клеенная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С:
а) 7-слойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон	21	18	24	1,2	9
поперек волокон наружных слоев	13,5	13	10	1,2	9
под углом 45° к волокнам	7	10,5	-	1,2	13,5
б) 5-слойная толщиной 5-7 мм:
вдоль волокон наружных слоев	21	19,5	27	1,2	7,5
поперек волокон наружных слоев	9	10,5	4,5	1,2	9
под углом 45° к волокнам	6	9	-	1,2	13,5
2 Фанера клеенная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С 7-слойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	13,5/9	26/17	27/18	0,9/0,6	7,5/5
поперек волокон наружных слоев	11,5/7,5	19,5/13	16,5/11	0,75/0,5	7,5/5
под углом 45° к волокнам	4,5/3	7,5/5	-	1,05/0,7	11,5/7,5
3 Фанера бакелизированная марки ФБС толщиной 7 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	48,5/32	42,5/28	50/33	2,7/1,8	16,5/11
поперек волокон наружных слоев	36,5/24	35/23	38/25	2,7/1,8	18/12
под углом 45° к волокнам	25/16,5	32/21	-	2,7/1,8	24/16
Примечания1 Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ - МПа и марки ФБС МПа.2 Расчетные сопротивления растяжению перпендикулярно к плоскости листа - отрыв шпона принимают МПа.

6.9 При определении расчетного сопротивления в соответствующих случаях следует применять коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации конструкций - коэффициент , указанный в таблице 9;

б) конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха ниже плюс 35°С, - коэффициент ; при температуре плюс 50°С - коэффициент . Для промежуточных значений температуры коэффициент принимают по интерполяции;

в) изгибаемых, внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клеенных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - коэффициент , указанный в таблице 10;

г) растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - коэффициент ;

д) элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - коэффициент ;

е) изгибаемых, внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клеенных деревянных элементов, в зависимости от толщины слоев, значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - коэффициент , указанный в таблице 11;

ж) гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - коэффициент , указанный в таблице 12;

и) в зависимости от срока службы - коэффициент , указанный в таблице 13;

к) для смятия поперек волокон при режимах нагружения Г-К (таблица 4) - коэффициент .

Таблица 9

Условие эксплуатации (таблица 1)	1А и 1	2	3	4
Коэффициент	1	0,9	0,85	0,75

Таблица 10

Высота сечения, см	50 и менее	60	70	80	100	120 и более
Коэффициент	1	0,96	0,93	0,90	0,85	0,8

Таблица 11

Толщина слоя, мм	10 и менее	19	26	33	42
Коэффициент	1,2	1,1	1,05	1,0	0,95

Таблица 12

Напряженное состояние	Обозначение расчетных сопротивлений	Коэффициент при отношении
		150	200	250	500 и более
Сжатие и изгиб	,	0,8	0,9	1	1
Растяжение		0,6	0,7	0,8	1
Примечание - - радиус кривизны гнутой доски или бруска; а - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

Таблица 13

Вид напряженного состояния	Значение коэффициента при сроке службы сооружения
	лет	75 лет	100 лет и более
Изгиб, сжатие, смятие вдоль и поперек волокон древесины	1,0	0,9	0,8
Растяжение и скалывание вдоль волокон древесины	1,0	0,85	0,7
Растяжение поперек волокон древесины	1,0	0,8	0,5
Примечание - Значение коэффициента для промежуточных сроков службы сооружения принимаются по линейной интерполяции.

6.10 Расчетный модуль упругости (модуль сдвига) древесины и древесных материалов при расчете по предельным состояниям 2-й группы следует вычислять по формуле

, (8)

где - средний модуль упругости при изгибе, МПа, согласно приложению В;

- коэффициент для упругих характеристик, для режима нагружения Б (таблица 4) принимают равным 0,8, для остальных режимов нагружения - 1;

- произведение коэффициентов условий работы [6.9а), 6.9б) и 6.9и)].

6.11 Расчетный модуль упругости (модуль сдвига) древесины при расчете по предельным состояниям 1-й группы по деформированной схеме следует вычислять по формуле

, (9)

где - нормативный модуль упругости при изгибе с обеспеченностью 0,95, МПа, согласно приложению В;

и - в соответствии с 6.10.

6.12 Расчетный модуль упругости древесины, LVL и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость следует принимать равным для древесины ( - нормативное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по приложению Г), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, - ; для фанеры - ; ( , принимаются по приложению В).

6.13 Физико-механические характеристики древесины и LVL приведены в приложении В.

7 Расчет элементов деревянных конструкций

Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям 1-й группы

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

7.1 Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

(или ), (10)

где N - расчетная продольная сила;

- расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

- то же, для древесины из однонаправленного шпона (6.3);

- площадь нетто поперечного сечения элемента.

При определении ослабления, расположенные на участке длиной не более 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

7.2 Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

а) на прочность

(или ); (11)

б) на устойчивость

(или ); (12)

где - расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

- то же, для древесины из однонаправленного шпона;

- коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно 7.3;