Таблица 87
 | |
| 2744 × 906 пикс. Открыть в новом окне | |
Примечание. , где в случае соединения ветвей сквозной колонны планками, имеющими ширину , в этом случае они считаются абсолютно жесткими; в случае соединения ветвей треугольной решеткой с диагональю, наклоненной к ветви под углом 45°, площадью поперечного сечения .
При невозможности удовлетворить соотношение по конструктивным соображениям расчет на устойчивость выполняется только в одном направлении. Так, для двутавра при расчет на устойчивость производится только в плоскости полок (относительно оси у-у) при .
Сжато-изгибаемые и внецентренно-сжатые элементы
28.10. При заданных габаритах сечения требуемая (расчетная) площадь стержня А определяется из формулы (51) СНиП II-23-81*:
, (198)
где - коэффициент, определяемый по табл. 74 или 75 СНиП II-23-81* в зависимости от и ;
здесь - коэффициент, принимаемый по табл. 78* СНиП II-23-81* (для сквозных стержней );
m - относительный эксцентриситет, значение которого определяется по формуле
, (199)
- параметр исходных данных, являющийся безразмерной величиной, зависящей от отношений эксцентриситета к расчетной длине стержня и , а также от характеристики материала Е и ;
а - расстояние от центра тяжести сечения до его расчетного сжатого волокна. Для симметричного в грузовой плоскости сплошного сечения ; для несимметричного сечения некоторые значения а приведены в табл. 84 настоящего Пособия.
Значения радиуса инерции i принимаются по табл. 83 настоящего Пособия.
28.11. Для сжато-изгибаемых элементов с сечением, несимметричным в грузовой плоскости, условием качественного выполнения предварительного расчета является правильное назначение (с допуском не более 2% высоты сечения) положения центра тяжести. Для двутаврового обобщенного сечения (рис. 65) положение его центра тяжести и радиусы инерции определяются по следующим формулам:
 | |
| 1322 × 411 пикс. Открыть в новом окне | |
где - расчетные комбинации соответственно продольной силы и изгибающего момента для первой и второй ветвей или полок сжатого элемента.
При устойчивой стенке
;
При неустойчивой стенке
.
Требуемые площади поясов (полок) определяются по формулам:
; , (201)
где - расчетная площадь поперечного сечения.
При полная площадь поперечного сечения элемента равна .
Для частных случаев:
а) при сквозном сечении ;
; ;
б) при сплошном сечении с первой ветвью из листа ( ; )
; .
 | |
| 1328 × 1500 пикс. Открыть в новом окне | |
28.12. Двутавровое сечение целесообразно проектировать с неустойчивой (работающей в закритическом состоянии) стенкой или со стенкой, укрепленной продольным ребром с включением его в состав сечения.
Требуемые размеры ребра, обеспечивающего устойчивость стенки, определяются из условий:
мм - ширина ребра, поставленного с одной стороны стенки;
мм - ширина (с каждой стороны стенки) двустороннего ребра,
где - условная гибкость стенки;
- расчетное сопротивление стали ребра;
- толщина ребра, принимаемая не более толщины стенки .
При указанных размерах ребра заведомо выполняется требование п. 7.19* СНиП II-23-81*.
28.13. Оптимальное сечение заданной формы должно удовлетворять двум условиям:
равноустойчивости стержня, т.е. в соответствии с пп. 5.27*, 5.30 и 5.31 СНиП II-23-81*;
предельной тонкостенности элементов сечения (стенки и полок) в соответствии с пп. 7.14*-7.20* и 7.23*-7.27* СНиП II-23-81*.
Из условия равноустойчивости определяется оптимальное соотношение размеров (габаритов) поперечного сечения:
, (202)
где - параметр для наиболее часто встречающихся сечений, приведенный в табл. 87 настоящего Пособия.
Значения отношений гибкостей могут быть определены по формулам:
 | |
| 1311 × 655 пикс. Открыть в новом окне | |
При отношение определяется линейной интерполяцией между граничными значениями отношений при и .