2.3.2. Температуру наиболее нагретой точки обмотки в переходном тепловом режиме нагрева при продолжительности нагрузки
ч следует рассчитывать по формулам:


![]() | |
245 × 38 пикс.   Открыть в новом окне |

2.3.3. Температуру наиболее нагретой точки oбмотки в переходном тепловом режиме нагрева при продолжительности нагрузки h < 0,5 ч рассчитывать до формулам:

![]() | |
334 × 39 пикс.   Открыть в новом окне |
где -
по формуле (6).

2.3.4. Температуру нaиболее нагретой точки обмотки в переходном тепловом режиме снижения температуры при длительности снижения
следует рассчитывать по формулам:




2.3.5. Температуру наиболее нагретой точки обмотки в переходном тепловом режиме снижения температуры при длительности снижения
следует рассчитывать по формулам:


![]() | |
287 × 38 пикс.   Открыть в новом окне |
где -
по формуле (11).

2.3.6. Предварительное приближенное (без выполнения расчетов) определение превышения температуры наиболее нагретой точки обмотки
при различных нагрузках
и h > 0,5 ч двухступенчатого суточного графика нагрузки допускается производить по графикам рекомендуемого приложения 5.


2.4. Расчет относительного износа витковой изоляция
2.4.1. Относительный износ витковой изоляции необходимо рассчитывать по каждому из m участков преобразованного в прямоугольную форму графика нагрузки, каждый продолжительностью
как показано на черт. 2 приложения 1. Затем по каждому интервалу
следует рассчитать
по формулам (2-14), где h и t заменить значениями
.




Относительный расчетный износ витковой изоляции по каждому участку графика необходимо определять по формуле
![]() | |
205 × 75 пикс.   Открыть в новом окне |
Относительный износ за продолжительность T графика нагрузки будет равен сумме относительных износов по всем участкам:

2.4.2. Относительный износ витковой изоляции допускается также определять по всему графику
продолжительностью Т. В этом случае график
также необходимо разделить на m интервалов
. Участки графика с неизменным значением
принимать за один интервал. Участки графика с изменяющимся значением
по экспоненте (неустановившийся режим при К = const) необходимо разделить на интервалы, руководствуясь правилом: продолжительность первого и второго интервалов от начала экспоненты не должны превышать
каждый, третьего и четвертого интервала - не более
каждый, продолжительности последующих интервалов не ограничиваются. В каждом интервале следует провести линии среднего значения
, а затем по каждому интервалу
графика
рассчитывать относительный износ по формуле











Относительный износ за продолжительность графика нагрузки следует определять по формуле (16).
2.4.3. Относительный износ витковой изоляции для суточного двухступенчатого прямоугольного графика нагрузки с продолжительностью максимальной нагрузки в интервале
ч следует определять как сумму относительных взносов по трем характерным участкам графика изменения температуры (см. черт. 2) - с установившейся температурой, с повышением и снижением температуры

![]() | |
578 × 93 пикс.   Открыть в новом окне |
где
и
- повышение и снижение температуры наиболее нагретой точки обмотки, выражаемые формулами (5-7) и (10-12), но не для конечных значений интервалов времени h и
, а как функция их непрерывного изменения в этих интервалах.



2.4.4. Пример расчета
и F (без применения ЭВМ) приведен в справочном приложении 6.

2.5. Расчет допустимых нагрузок и перегрузок
2.5.1. Расчет максимально допустимых нагрузок и перегрузок проводится в двух случаях:
с целью проверки допустимости предполагаемого графика нагрузки;
с целью определения возможных вариантов двухступенчатых суточных графиков нагрузки с максимальными
при различных значениях
и h.


2.5.2. Расчетную проверку допустимости любого преобразованного в прямоугольную форму заданного графика нагрузки необходимо выполнять по формулам (15-18) расчета относительного износа витковой изоляции.
2.5.2.1. Графики нагрузки, при которых
и не превышаются соответствующие ограничения по п. 2.1.3, следует относить к графикам допустимых систематических нагрузок.

2.5.2.2. Графики нагрузки, при которых F>1 и не превышаются соответствующие ограничения по п. 2.1.3, следует относить к графикам допустимых аварийных перегрузок.
2.5.3. Расчет максимально допустимых систематических нагрузок и аварийных перегрузок двухступенчатого суточного графика нагрузки необходимо выполнять итерационным методом, определяя
по формулам (2-4), (5-7), (10-12) и равенства (18). Такой расчет следует выполнять на ЭВМ в соответствии с блок-схемами обязательного приложения 7.

2.5.4. Предварительное приближенное (без выполнения расчетов) определение допустимых
двухступенчатого суточного графика нагрузки с учетом ограничений по п. 2.1.3, но без определения относительного взноса витковой изоляции, допускается проводить по графикам приложения 5. По найденным из графиков значениям превышений температуры
,
и принятому или рассчитанному в соответствии с приложением 2 значению
следует определять:






а затем проверить соблюдение условий
и
.


3. Нормы максимально допустимых систематических нагрузок трансформаторов
3.1. В табл. 1-7 приведены значения
и h для суточного двухступенчатого графика нагрузки трансформаторов при различных значениях
и
, рассчитанные в соответствии с обязательным приложением 7.



Таблица 1

h, ч | M и Д | ДЦ | ||||||||||||||
K2 при значениях K1=0,25-1,0 | К2 при значениях K1=0,25-1,0 | |||||||||||||||
0,25 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 0,25 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
0,5 | + | + | + | + | + | + | + | + | + | + | + | + | 1,85 | 1,82 | 1,78 | 1,74 |
1,0 | + | + | + | + | + | + | + | + | 1,79 | 1,77 | 1,76 | 1,74 | 1,72 | 1,69 | 1,66 | 1,63 |
2,0 | + | + | 1,99 | 1,96 | 1,93 | 1,89 | 1,85 | 1,79 | 1,61 | 1,61 | 1,60 | 1,59 | 1,57 | 1,56 | 1,54 | 1,52 |
4,0 | 1,70 | 1,69 | 1,67 | 1,66 | 1,64 | 1,62 | 1,60 | 1,57 | 1,47 | 1,46 | 1,46 | 1,45 | 1,45 | 1,44 | 1,43 | 1,42 |
6,0 | 1,56 | 1,55 | 1,54 | 1,54 | 1,53 | 1,51 | 1,50 | 1,48 | 1,40 | 1,40 | 1,40 | 1,39 | 1,39 | 1,39 | 1,38 | 1,37 |
8,0 | 1,48 | 1,48 | 1,47 | 1,47 | 1,46 | 1,45 | 1,45 | 1,43 | 1,37 | 1,36 | 1,36 | 1,36 | 1,36 | 1,36 | 1,35 | 1,35 |
12,0 | 1,41 | 1,40 | 1,40 | 1,40 | 1,40 | 1,39 | 1,39 | 1,38 | 1,33 | 1,33 | 1,32 | 1,32 | 1,32 | 1,32 | 1,32 | 1,32 |
24,0 | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 |
Таблица 2

h, ч | М и Д | ДЦ | ||||||||||||||
K2 при значениях K1=0,25-1,0 | K2 при значениях K1=0,25-1,0 | |||||||||||||||
0,25 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 0,25 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
0,5 | + | + | + | + | + | + | + | + | + | + | + | 1,80 | 1,77 | 1,74 | 1,70 | 1,65 |
1,0 | + | + | + | + | + | + | + | 1,95 | 1,72 | 1,70 | 1,69 | 1,67 | 1,65 | 1,62 | 1,59 | 1,55 |
2,0 | 1,95 | 1,92 | 1,90 | 1,87 | 1,83 | 1,79 | 1,75 | 1,69 | 1,55 | 1,54 | 1,53 | 1,52 | 1,51 | 1,49 | 1,47 | 1,44 |
4,0 | 1,62 | 1,61 | 1,60 | 1,58 | 1,56 | 1,54 | 1,52 | 1,48 | 1,41 | 1,40 | 1,40 | 1,39 | 1,38 | 1,38 | 1,37 | 1,35 |
6,0 | 1,49 | 1,48 | 1,47 | 1,46 | 1,45 | 1,44 | 1,42 | 1,40 | 1,34 | 1,34 | 1,34 | 1,33 | 1,33 | 1,32 | 1,32 | 1,31 |
8,0 | 1,41 | 1,41 | 1,40 | 1,40 | 1,39 | 1,38 | 1,37 | 1,36 | 1,31 | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 1,29 | 1,29 | 1,28 |
12,0 | 1,34 | 1,34 | 1,33 | 1,33 | 1,33 | 1,32 | 1,31 | 1,31 | 1,27 | 1,27 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,25 |
24,0 | 1,23 | 1,23 | 1,23 | 1,23 | 1,23 | 1,23 | 1,23 | 1,23 | 1,20 | 1,20 | 1,20 | 1,20 | 1,20 | 1,20 | 1,20 | 1,20 |