При наличии вута, образующего со свесом угол не менее 30°, расчетную ширину свеса следует измерять до начала вута (в случае выкружки - принимать вписанный вут).
7.5.14 В центрально сжатых, внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементах значение гибкости свеса поясного листа (полки) следует принимать не более значений, указанных в таблице 22 в зависимости от условной гибкости и типа сечений (bef следует принимать в соответствии с 7.5.13; t - толщина свеса).
В случае недонапряжения элемента наибольшие значения f из таблицы 22 следует увеличивать в раз, но не более чем в 1,5 раза, при этом значения f необходимо принимать не более 1,3 (φm- меньшее из значений φ, φe, φexy, cφ, использованное при проверке устойчивости стержня; σ=N/A).
7.5.15 В изгибаемых элементах наибольшую гибкость свеса поясного листа (полки) прессованных и сварных балок следует назначать с учетом предельных размеров свесов, приведенных в таблице 22 для f1.
Таблица 22
Характеристика полки (поясного листа) и сечения элемента | Наибольшие значения f при значениях условной гибкости стержня | |
1 | 5 | |
Неокаймленная полка двутавра и тавра | 0,8 | |
Неокаймленная большая полка неравнополочного уголка, стенка тавра и полка швеллера | 0,8 | |
Неокаймленная полка равнополочных уголков | 0,7 | |
Примечание - При вычислении f промежуточные значения определяются линейной интерполяцией между значениями при =1 и =5. |
В случае недонапряжения элемента наибольшую гибкость свеса поясного листа (полки) следует увеличить в раз, но не более чем в 1,5 раза; здесь σ - большее из двух значений:
294 × 60 пикс.   Открыть в новом окне |
7.5.16 При усилении свободных свесов утолщениями (бульбами) наибольшее значение гибкости свеса [beft - расчетная ширина свеса поясных листов или полок, измеряемая от центра утолщения до грани примыкающей стенки (полки) или до начала вута (см. 7.5.13)] следует определять по формуле
f1=kf , (60)
где f - наибольшее значение условной гибкости свеса при отсутствии утолщения, принимаемое по таблице 22;
k - коэффициент, определяемый по таблице 23 в зависимости от f, γ1 и , γ1=D/t
где D - размер утолщения, принимаемый равным диаметру круглой бульбы; в
квадратных и трапециевидных утолщениях нормального профиля D - высота утолщения при ширине бульбы не менее 1,5 D в трапециевидных (рисунок 7) и не менее D - в прямоугольных утолщениях.
Рисунок 7 – Схема утолщения (бульбы)
Таблица 23
Сечение | f | γ1 | Значение коэффициента k в формуле (60) при гибкости , равной | |
1 | 5 | |||
Швеллер, двутавр | 0,35f0,60 | 2,5 | 1,06 | 1,35 |
3,0 | 1,24 | 1,69 | ||
3,5 | 1,46 | 2,06 | ||
0,75f0,90 | 2,5 | 1,04 | 1,28 | |
3,0 | 1,20 | 1,59 | ||
3,5 | 1,40 | 1,94 | ||
Уголок, тавр, крестовое | 0,35f0,60 | 2,5 | 1,06 | 1,17 |
3,0 | 1,24 | 1,47 | ||
3,5 | 1,46 | 1,67 | ||
0,75f0,90 | 2,5 | 1,04 | 1,13 | |
3,0 | 1,20 | 1,35 | ||
3,5 | 1,40 | 1,67 | ||
Примечание - Коэффициент k для промежуточных значений f, от 0,6 до 0,7 и гибкости от 1 до 5 следует определять линейной интерполяцией. |
7.5.17 Расчет на устойчивость замкнутых круговых цилиндрических оболочек вращения, равномерно сжатых параллельно образующим, следует выполнять по формуле
(61)
где σ1 - расчетное напряжение в оболочке;
σcr,1 - критическое напряжение, при r/t300 равное меньшему из значений ψR или сЕt/r, а при r/t > 300 равное cEt/r (здесь r - радиус срединной поверхности оболочки; t - толщина оболочки).
Значения коэффициентов ψ и с следует определять соответственно по таблицам 24 и 25.
Таблица 24
Значение R, Н/мм2 | Коэффициент ψ при r/t | ||||||||
0 | 25 | 50 | 75 | 100 | 125 | 150 | 200 | 250 | |
R140 | 1,00 | 0,98 | 0,88 | 0,79 | 0,72 | 0,65 | 0,59 | 0,45 | 0,39 |
R280 | 1,00 | 0,94 | 0,78 | 0,67 | 0,57 | 0,49 | 0,42 | 0,29 | - |
Примечание - Значения коэффициентов ψ при 140 Н/мм2 |
Таблица 25
Значение r / t | 50 | 100 | 150 | 200 | 250 | 500 |
Коэффициент с | 0,30 | 0,22 | 0,20 | 0,18 | 0,16 | 0,12 |
Примечание - Для промежуточных значений r/t коэффициенты с следует определять линейной интерполяцией. |
В случае внецентренного сжатия параллельно образующим или чистого изгиба в диаметральной плоскости при касательных напряжениях в месте наибольшего момента, не превышающих значения 0,07E(t/r)3/2, напряжение σcr,1 должно быть увеличено в (1,1-0,1 раза, - наименьшее напряжение (растягивающие напряжения считать отрицательными).
7.5.18 В круглых трубах, рассчитываемых как сжатые или сжато-изгибаемые стержни по разделу 7, при условной гибкости должно быть выполнено условие
Кроме этого, устойчивость стенок таких труб должна быть проверена по 7.5.17.
Расчет на устойчивость стенок бесшовных труб не требуется, если r/t не превышает значений или 35.
8 Расчетные длины и предельные гибкости элементов алюминиевых конструкций
8.1 Расчетные длины элементов плоских ферм и связей
8.1.1 Расчетные длины сжатых элементов плоских ферм и связей в их плоскости lef и из плоскости lef,1 (рисунок 8, а, б, в, г), за исключением элементов, указанных в 8.1.2 и 8.1.3, следует принимать по таблице 26.
585 × 375 пикс.   Открыть в новом окне |
Рисунок 8 – Схемы для определения расчетных длин сжатых элементов (обозначения – см. таблицу 26) решеток ферм
Таблица 26
Направление продольного изгиба элемента фермы | Расчетные длины lef и lef,1 | ||
поясов | опорных раскосов и опорных стоек | прочих элементов решетки | |
1 В плоскости фермы lef: | |||
а) для ферм, кроме указанных в позиции 1, б; | l | l | 0,8l |
б) для ферм из одиночных уголков и ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык | l | l | 0,9l |
2 В направлении, перпендикулярном к плоскости фермы (из плоскости фермы) lef,1: | |||
а) для ферм, кроме указанных в позиции 2, б | l1 | l1 | l1 |
б) для ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык | l1 | l1 | 0,9l1 |
3 В любом направлении lef= lef,1 для ферм из одиночных уголков при одинаковых расстояниях между точками закрепления элементов в плоскости и из плоскости фермы | 0,85l | l | 0,85l |
Обозначения, принятые в таблице 26 (см. рисунок 8): l - геометрическая длина элемента (расстояние между центрами ближайших узлов) в плоскости фермы; l1 - расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы (поясами ферм, специальными связями, жесткими плитами покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами или болтами и т.п.). |
8.1.2 Расчетные длины lef и lef,1 верхнего пояса фермы (неразрезного стержня) постоянного сечения с различными сжимающими или растягивающими усилиями на участках (число участков равной длины k2) в предположении шарнирного сопряжения (рисунок 9, а) элементов решетки и связей, определяют по формулам:
в плоскости пояса фермы
225 × 33 пикс.   Открыть в новом окне |
где α - отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию в панелях фермы; при этом 1α-0,55;
из плоскости пояса фермы
326 × 26 пикс.   Открыть в новом окне |
где β - отношение суммы усилий на всех участках (рассматриваемой длины между точками закрепления пояса из плоскости), кроме максимального, к максимальному усилию; при этом (k-1)β-0,5. При вычислении параметра β в формуле (63) растягивающие усилия в стержнях необходимо принимать со знаком "минус".
Расчетные длины lef и lef,1 ветви сквозной колонны постоянного сечения (неразрезного стержня) с различными сжимающими усилиями на участках (число участков равной длины k2) с граничными условиями, когда один конец стержня (нижний) жестко закреплен, а другой - шарнирно оперт в плоскости решетки при шарнирном креплении к нему элементов решетки (рисунок 9, б), вычисляются по формулам:
в плоскости ветви
221 × 43 пикс.   Открыть в новом окне |
где α - отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию в месте заделки; при этом 1α-0;
571 × 355 пикс.   Открыть в новом окне |