14.4 При определении нагрузок следует учитывать данные проекта:
массу опалубки и опалубочных приспособлений, массу применяемого оборудования, схему приложения нагрузок в период возведения, в том числе местного действия. Нагрузки необходимо рассчитывать с соответствующими коэффициентами перегрузки и динамичности.
14.5 Расчётные характеристики бетона и арматуры, используемые для расчёта требуемой прочности монолитных конструкций в стадии возведения, следует принимать по СП 63.13330 с учётом коэффициентов условий работы.
Требуемая прочность бетона при поэтапном загружении монолитных стен на уровне i-го этажа определяется по формуле:
 | |
| 228 × 73 пикс. Открыть в новом окне | |
где – доля максимальной нагрузки в стадии возведения на нижний этаж по сравнению с эксплуатационной (при отсутствии данных рекомендуется принимать в запас прочности =0,9);
i – коэффициент допустимой интенсивности нагружения, определяемый по таблице 14.1;
ni – номер этажа при счете сверху (ni = Nw, Nw-1, ..., 1 при i=1, 2, ..., N);
Nw – количество этажей, возводимых в зимних условиях;
N – общее количество этажей;
R28 – требуемая прочность бетона в проектном возрасте;
Ri – величина прироста прочности бетона i-го этажа с противоморозной добавкой за время от распалубки конструкции до окончания зимнего периода строительства.
Таблица 14.1 – Коэффициенты интенсивности нагружения
Коэффициент i при значении ni/N (для промежуточных значений ni/N коэффициент i определяется по интерполяции) | |||||||||
0,1 и менее | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 |
2,00 | 1,82 | 1,67 | 1,54 | 1,43 | 1,33 | 1,25 | 1,15 | 1,06 | 1,00 |
14.6 Количество этажей, возводимых в зимних условиях:
N w =k m τ w , (64)
Где k – коэффициент увеличения темпов строительства при ускоренном возведении конструкций, принимаемый равным k = 1,1;
m – темп строительства с учетом зимних условий, этажей/месяц;
w – продолжительность зимнего периода строительства, определяемая по срокам начала работ, месяцев.
14.7 При раннем нагружении монолитных железобетонных плит перекрытий i-го этажа, защемленных по трем или четырем сторонам, требуемая распалубочная прочность бетона Ri при переопирании перекрытий на инвентарные стойки должна приниматься в интервале:
при распалубке в ненагруженном состоянии в пределах
(0,16+0,19 lnL) R 28 R i (0,20+0,22 lnL) R 28, (65)
при технологическом нагружении уровнем нагрузки до 0,9 от эксплуатационной
(0,25+0,22 lnL) R 28 R i (0,35+0,22 lnL) R 28, (66)
где L – пролёт перекрытия, м.
14.8 Вычисленные по формулам (63), (66) и (66) значения прочности должны удовлетворять условию:
Ri max{Rкр ; Rрасп; Rloc} (67)
где Rкр, Rрасп – соответственно критическая и распалубочная прочность бетона, определяемая по таблице 16.1;
Rloc – прочность бетона из расчёта на местное действие технологических нагрузок, определяемая согласно конкретной технологии работ.
14.9 При раннем нагружении монолитных конструкций стен и перекрытий, возводимых в едином цикле, методы зимнего бетонирования должны назначаться с учетом трёх возможных случаев соотношения
требуемой прочности стен Rст и перекрытий Rпер на различных этапах загружения:
1) Rст < Rпер; (68)
2) Rст = Rпер; (69)
3) Rст > Rпер. (70)
14.10 При возведении стен и перекрытий раздельно, например, в крупнощитовой опалубке, соотношения п. 14.9 не влияют на выбор метода зимнего бетонирования. При возведении стен и перекрытий в едином цикле (в объёмно-переставной опалубке) методы зимнего бетонирования рекомендуется принимать с учётом указанных соотношений прочности стен и перекрытий.
14.11 Наибольший ресурсосберегающий эффект от ускорения сроков распалубки и загружения монолитных конструкций достигается при использовании методов, обеспечивающих раздельное тепловое воздействие на стены и перекрытия и, следовательно, различные соотношения их распалубочной прочности.
14.12 При раннем нагружении монолитных конструкций требуемые соотношения прочности стен и перекрытий, возводимых в едином цикле, должны обеспечиваться назначением различной продолжительности и температуры тепловой обработки.
14.13 В случае, если в проектной или рабочей документации требуются решения по раннему нагружению конструкций, разработка и реализация технологии раннего нагружения должны осуществляться при обязательном научно-техническом сопровождении и авторском надзоре.
14.14 Пример расчёта параметров раннего нагружения представлен в приложении И.
15 Контроль прочности бетона
15.1 При выдерживании монолитных конструкций в зимний период контроль прочности бетона необходимо сопровождать систематическим измерением и документированием его температуры.
15.2 Измерение температуры бетона осуществляется при помощи термопар (хромель-копелевых, хромель-алюмелевых и тому подобное), термометров, пирометров или иных термодатчиков с передачей информации о текущей температуре бетона в измерительный прибор. Передача данных может осуществляться проводным или беспроводным способом. Каналы передачи данных и сам прибор должны иметь достаточную помехозащищенность от электромагнитных излучений прогревочного оборудования. Не рекомендуется применять термометры (спиртовые, ртутные и т.п.) при контроле температуры в массивных (Мп < 5 м-1) и среднемассивных (Мп = 5…10 м-1) конструкциях, а также в конструкциях любой массивности при использовании электротермообработки [8, 9, 10].
15.3 Применение цифровых термометров с возможностью считывания информации при касании к нему измерительного прибора и пирометров возможно только для маломассивных конструкций (Мп > 10 м-1).
15.4 Периодичность измерения температуры для любых методов термообработки и этапов выдерживания должна быть не реже 1 раза в 3 часа.
Окончательно принятое значение периодичности измерений указывается в технологической карте (проекте производства работ). Фиксация времени измерения осуществляется с точностью до 10 минут.
15.5 До начала бетонирования термопары и провода термодатчиков прокладывают вдоль арматуры в наиболее безопасных местах, например, между опалубкой и арматурой. Концы термопар и термодатчики следует защитить от электромагнитных помех, возникающих при электротермообработке бетона, при помощи ПВХ трубок. Крепление проводов к арматуре осуществляют отрезками полипропиленового шпагата или мягкой вязальной проволоки диаметром не менее 1,2 мм с контролем отсутствия повреждения изоляции проводов. Крепление производится без сильного натяжения. Установку цифровых термометров на опалубке осуществляют комплектными фиксаторами.
15.6 Неразрушающий контроль текущей прочности бетона осуществляется по ГОСТ 22690, ГОСТ 17624 при фактической положительной температуре бетона в местах проведения измерений.
Прочность бетона определяют по предварительно установленным градуировочным зависимостям.
15.6.1 При определении прочности по ГОСТ 22690 допускается определять прочность при отрицательной температуре бетона, но не ниже минус 10 ˚С при условии, что к моменту замораживания конструкция находилась не менее одной недели при положительной температуре и относительной влажности воздуха не более 75 %. Градуировочные зависимости устанавливают между прочностью бетонных образцов по ГОСТ 10180 и косвенными характеристиками их прочности.
15.6.2 При определении прочности по ГОСТ 17624 допускается определять прочность при отрицательной температуре бетона при условии, что участки, выбранные для построения градуировочной зависимости, предварительно испытывают ультразвуковым методом, а затем отогревают до температуры не ниже 0 ˚С на глубине 50 мм и испытывают методом отрыва со скалыванием или отбирают образцы для последующего испытания при положительной температуре.