Продолжение таблицы Г.4
| Вид фанеры | Расчетные сопротивления, кгс/см2* | ||||
| Растяжению в плоско-сти листа Rф.р | Сжатию в плоскости ли-ста Rф.с | Изгибу из плоскости ли-ста Rф.и | Скалыванию в плоско-сти листа Rф.ск | Срезу перпендикулярно плоскости листа Rф.ср | |
| - поперек волоконнаружных слоев | 90 | 85 | 65 | 8 | 60 |
| - под углом 45° кволокнам | 45 | 70 | – | 8 | 90 |
| б) пятислойная тол-щиной 5–7 мм: | |||||
| - вдоль волоконнаружных слоев | 140 | 130 | 180 | 8 | 50 |
| - поперек волоконнаружных слоев | 60 | 70 | 30 | 8 | 60 |
| - под углом 45° к волокнам | 40 | 60 | __ | 8 | 90 |
| 2 Фанера клееная издревесины листвен-ницы марки ФСФ поГОСТ 3916.1 сортовВ/ВВ и ВВ/С по ГОСТ 3916.1 семислойнаятолщиной 8 мм и бо-лее: | |||||
| - вдоль волоконнаружных слоев | 90 | 170 | 180 | 6 | 50 |
| - поперек волоконнаружных слоев | 75 | 130 | 110 | 5 | 50 |
| - под углом 45° к во-локнам | 30 | 50 | – | 7 | 75 |
Окончание таблицы Г.4
| Вид фанеры | Расчетные сопротивления, кгс/см2* | ||||
| Растяжению в плоско-сти листа Rф.р | Сжатию в плоскости ли-ста Rф.с | Изгибу из плоскости ли-ста Rф.и | Скалыванию в плоско-сти листа Rф.ск | Срезу перпендикулярно плоскости листа Rф.ср | |
| 3 Фанера бакелизиро-ванная марки ФБС поГОСТ 11539 толщи-ной 7 мм и более: | |||||
| - вдоль волоконнаружных слоев | 320 | 280 | 330 | 18 | 110 |
| - поперек волоконнаружных слоев | 240 | 230 | 250 | 18 | 120 |
| - под углом 45° к во-локнам | 165 | 210 | __ | 18 | 160 |
| * При переводе значений в мегапаскали (МПа) все показатели уменьшаются при-мерно в 10 раз, кг/см2≈0,1 МПа (кг/см2 = 980066,5 Па; кг/мм2 = 9,80665 ∙106 Па). При использовании мегапаскалей в дальнейших расчетах следует иметь в виду, что размерность Па = кг/м∙с2 . | |||||
Т а б л и ц а Г.5 – Модуль упругости и коэффициент Пуассона фанеры
| Вид фанеры | Модуль упругости Еф , кгс/см2 | Модуль сдвига Gф, кгс/см2 | Коэффициент Пуассона vф |
| 1 Фанера клееная бере-зовая марки ФСФ поГОСТ 3916.1 сортовВ/ВВ, В/С, ВВ/С поГОСТ 3916.1 семислой-ная и пятислойная: | |||
| - вдоль волокон наруж-ных слоев | 90 000 | 7 500 | 0,085 |
| - поперек волоконнаружных слоев | 60 000 | 7 500 | 0,065 |
| - под углом 45° к во-локнам | 25 000 | 30 000 | 0,6 |
| 2 Фанера клееная издревесины листвен-ницы марки ФСФ поГОСТ 3916.1 сортовВ/ВВ и ВВ/С по ГОСТ3916.1 семислойная: | |||
| - вдоль волокон наруж-ных слоев | 70 000 | 8 000 | 0,7 |
| - поперек волоконнаружных слоев | 55 000 | 8 000 | 0,06 |
| - под углом 45° к во-локнам | 20 000 | 22 000 | 0,6 |
| 3 Фанера бакелизиро-ванная марки ФБС поГОСТ 11539 | |||
| - вдоль волокон наруж-ных слоев | 120 000 | 10 000 | 0,085 |
| - поперек волоконнаружных слоев | 85 000 | 10 000 | 0,065 |
| - под углом 45° к во-локнам | 35 000 | 40 000 | 0,7 |
| П р и м е ч а н и е – Для условий работы опалубки модуль упругости древесины и фанеры принимают с коэффициентом 0,85. Модуль упругости при расчете по пре-дельным состояниям древесины вдоль волокон Е = 100000 кг/см2, поперек волокон – E = 4000 кг/см2. При расчетах на устойчивость и по деформации модуль упругости древесины принимают равным E 1 = 300∙R, для фанеры = 250R, где R – расчетное сопротивление сжатию древесины и, соответственно, фанеры. | |||
Приложение Д Моменты инерции J, моменты сопротивления W и радиусы инерции некоторых сечений
Т а б л и ц а Д.1
 | |
| 781 × 666 пикс. Открыть в новом окне | |
Продолжение таблицы Д.1
 | |
| 791 × 830 пикс. Открыть в новом окне | |
Окончание таблицы Д.1
 | |
| 780 × 415 пикс. Открыть в новом окне | |
Приложение Е Расчет модульных щитов
Е.1 Принимают размеры щитов h = 3 м, ширину b = 1,0 м. При иной ширине щита b = 0,3; 0,6; 0,9; 1,2; 1,5 нагрузки умножают на соответствующую ширину щита b при максимальной нагрузке:
а) гидростатической;
б) расчетной.
Е.2 Эпюра давления при гидростатической нагрузке с опорами на концах щита показана на рисунке 9.2.
При размерности в килограммах (кг) и сантиметрах (см)
Р =112,5 кг∙см, q= 0,75 кг/см2·100 см = 75 кг/см,
 | |
| 250 × 46 пикс. Открыть в новом окне | |
Необходимое значение W составит
- для стальной опалубки – W ≥ M/R ≥ 199,7 см3;
- алюминиевой – W ≥ 360,6 см3.
Для прогибов l/400 необходимый для стали момент инерции должен отвечать условию
(при установке щитов одновременно нагружены два профиля).
 | |
| 282 × 42 пикс. Открыть в новом окне | |
Щиты с такими показателями малопригодны, поэтому необходимо менять расположение опор (установку стяжек), а также вводить дополнительные промежуточные опоры.
Е.3 Схема нагрузок с двумя консолями показана на рисунке Е.1.
На рисунке Е.1, а, приведена эпюра поперечных сил Q, M – эпюра моментов M, M1 – эпюра моментов от условной единичной силы Р =1 для расчета прогибов; на рисунке Е.1, б, приведена схема равномерно распределенных нагрузок.
Для разборной опалубки возможно подбирать оптимальную установку опор, для модульных универсальных щитов принимают симметричную расстановку.
 | |
| 560 × 685 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок Е.1
Определяют реакцию опор:
∑МА=R2∙1.8 – Р∙1,4= 0;
∑МВ=R1∙1.8 – Р∙1,4= 0;
R1= 2,5 т; R2= 8,75 т.
Расчет проводят слева направо по участкам:
 | |
| 205 × 94 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 317 × 98 пикс. Открыть в новом окне | |
при x= 2,4 м Q2 = 5,15 т; M2 = 1,26 т ∙ м
Максимальный момент при
 | |
| 258 × 50 пикс. Открыть в новом окне | |
При x = 1,28 Mmax = 0,83 т ∙ м.
Таким образом, M = 0 на пролете 1,8 м при x = 2,05 м.
Двойное интегрирование и нахождение постоянных интегрирования дает результат:
 | |
| 262 × 48 пикс. Открыть в новом окне | |
Тот же результат должен быть получен при решении с помощью способа Верещагина.
Е.4 Во избежание длительных расчетов допускается заменить треуголь-ную нагрузку на эквивалентную равномерно распределенную с заменой q= 7,5 т/м на 3,75 т/м.
Такой расчет дает несколько завышенные результаты, что приемлемо, ввиду множества неопределенных факторов при косом изгибе профиля. Кроме того, при расчете вертикальных ребер щитов следует учитывать, что на них создается не равномерно распределенная нагрузка, а сосредоточенные нагрузки по количеству поперечных ребер.
Рисунок Е.2
При соединении соседних щитов стяжки (опора) устанавливаются на один щит, соседний щит опирается на гайку или шайбу (рисунок Е.2). При диаметре гайки или шайбы меньшего диаметра опора соседнего щита бывает недостаточной, что приводит к эксцентриситету нагрузки, вызывающей скручивание профиля.