При равномерно распределенной нагрузке
 | |
| 272 × 75 пикс. Открыть в новом окне | |
Необходимый момент инерции для получения прогибов ℓ /400, ℓ /300, ℓ /275 составляет:
1) для алюминиевой опалубки
 | |
| 367 × 49 пикс. Открыть в новом окне | |
2) для стальной 
Для алюминиевой опалубки целесообразно введение дополнительной опоры.
Е.5 При введении третьей опоры необходимый момент инерции и сопротивления при равномерно распределенной нагрузке для прогиба ℓ /400 составит
- для алюминиевой опалубки
 | |
| 360 × 44 пикс. Открыть в новом окне | |
- стальной опалубки
 | |
| 239 × 38 пикс. Открыть в новом окне | |
При такой схеме нагрузок возможно запроектировать облегченную опалубку.
Е.6 Расчет поперечных ребер
Поперечные ребра щита загружены равномерно распределенной нагрузкой q= 7,5 т/м2 (максимальный в нижней части щита); q ∙ b = 7,5 т/м.
При расчете поперечных ребер (или горизонтальных балок разборной опалубки) должен быть выбран оптимальный вариант щита с подбором шага установки ребер, материала, толщины и характеристик палубы.
С увеличением жесткости и несущей способности палубы шаг ℓ ребер увеличивается, W и J профиля принимают большие размеры при соответствующем уменьшении их количества.
При фанере толщиной δ = 18 мм шаг установки ребер ℓ составляет 30 см. При расчете палубы (фанера) равномерно распределенная нагрузка q= 4,5 т/м. Количество промежуточных опор соответствует количеству поперечных ребер.
Е.7 Эпюра моментов при расчетной нагрузке, отличающейся от гидростатической, приведена на рисунках 7.2 и 10.2.
Рmax выбирают согласно данным, приведенным в разделах 7 и 9 (рисунок 10.2), и рассчитывают для каждого конкретного варианта по заданию проектирования опалубки в зависимости от характера монолитных конструкций, вы-соты, скорости бетонирования и других факторов.
Е.7.1 При опорах на консолях пролета и одном из вариантов при Рmax = 6 т/м2; h1 = 2,4 м ; h2 = 2,7 м ; h = 3 м; Р = 7,2 т/м ; Р1 = 3,6 т/м общая нагрузка составит Р2 = 10,8 т/м.
Точку приложения общей нагрузки (рисунок Е.3) находят из соотношения 
, откуда ℓ1= 0,5ℓ2; ℓ = 0,37 м ; ℓ2= 0,73 м, таким образом,
, откуда ℓ1= 0,5ℓ2; ℓ = 0,37 м ; ℓ2= 0,73 м, таким образом, h3 = 1,97 м.
Рисунок Е.3
Подставляя данные в формулу (8.9) или 
находят момент верхней части 
т, момент нижней части эпюры
0,972
находят момент верхней части т, момент нижней части эпюры  | |
| 219 × 44 пикс. Открыть в новом окне | |
Суммарный момент Мс = 3,18.
Нагрузка на щит 10,8∙1,2 = 12,96 т шириной b = 1,2 м.
Нагрузка верхней части эпюры 7,2∙1,2 = 8,64, нижней – 3,6∙1,2 = 4,32.
 | |
| 491 × 49 пикс. Открыть в новом окне | |
Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка q= 3,4 (для сравнения с треугольной нагрузкой).
Нагрузка на стяжки R1 = 4,32; R2 = 8,64.
Поперечные ребра щита загружены равномерно распределенной нагрузкой q= 6 т/м2, на щит 6 ∙ 1,2 = 7,2 т/м.
Е.7.2 При опорах с консолями (рисунок Е.1) величину М1 и прогибы y выбирают по методике, приведенной в 10.5.9 в зависимости от максимальных нагрузок на опалубку.
Приложение Ж Коэффициенты расчетной длины μ
 | |
| 990 × 231 пикс. Открыть в новом окне | |
Приложение И Тангенциальное сцепление и удельное трение
Т а б л и ц а И.1
| Материал палубы | Характеристика формующей поверхности | Тангенциальное (касательное) сцепление (точка А), кгс/м2 | Удельное трение τi , кгс/м2 | ||
| τA | чистой по- Рост по от- ношению к верхности, % | τi | чистой по- Рост по от- ношению к верхности, % | ||
| Сталь без смазки | Чистая | 280 | – | 180 | – |
| Сплошная цементная корка | 315 | 115 | 230 | 128 | |
| Сплошная шероховатая бетоннаякорка | 520 | 182 | 440 | 245 | |
| Сталь со смазкой | Чистая, со смазкой | 180 | – | 80 | – |
| Сплошная цементная корка | 250 | 135 | 86 | 108 | |
| Сплошная шероховатая бетоннаякорка | 490 | 274 | 250 | 310 | |
| Дощатая промасленная палуба | Чистая | 450 | – | 198 | – |
| Сплошная бетонная корка | 820 | 182 | 380 | 192 | |
| Сплошная очень шероховатая бе-тонная корка | 705 | 157 | 395 | 199 | |
| Чистая | 308 | – | 233 | – | |
| На 80 % – 90 % покрыта цемент-ной коркой | 540 | 144 | 430 | 184 | |
| Сплошная цементная корка | 730 | 194 | 490 | 210 | |
| Чистая | 190 | – | 76 | – | |
| На 80 % покрыта тонкой цемент-ной пленкой | 195 | 103 | 100 | 143 | |
| Сплошная цементная пленка | 440 | 232 | 124 | 163 | |
| Фанера с покрытием,ламини рованная | Чистая | 190 | – | 76 | – |
| На 80 % покрыта тонкой цемент-ной пленкой | 195 | 103 | 100 | 143 | |
| Сплошная цементная пленка | 440 | 232 | 124 | 163 | |
Окончание таблицы И.1
| Материал палубы | Характеристика формующей поверхности | Тангенциальное (касательное) сцепление (точка А), кгс/м2 | Удельное трение τi , кгс/м2 | ||
| τA | чистой по- Рост по от- ношению к верхности, % | τi | чистой по- Рост по от- ношению к верхности, % | ||
| Гетинакс | Чистая | 110 | – | 52 | – |
| Сплошной цементный налет | 250 | 227 | 72 | 138 | |
| На 30 % – 40 % покрыта тонкойцементной пленкой | 188 | 171 | 65 | 130 | |
| Текстолит | Чистая | 220 | – | 90 | – |
| На 40 % – 50 % покрыта тонкойцементной пленкой | 365 | 166 | 151 | 168 | |
| Сплошной цементный налет | 410 | 186 | 142 | 158 | |
| Стеклопластик полиэфирный листовой | Чистая | 310 | – | 83 | – |
| Сплошная цементная корка | 450 | 145 | 85 | 101 | |
| Сплошная весьма шероховатаяцементная корка | 515 | 166 | 245 | 296 | |