ГОСТ 31352-2007. Шум машин. Определение уровней звуковой мощности, излучаемой в воздуховод вентиляторами и другими устройствами перемещения воздуха, методом измерительного воздуховода. стр. 12

Значения коэффициента для расчета поправки по формуле (7) указаны в таблицах Н.1-Н.3 для следующих диапазонов диаметров измерительного воздуховода, м:

0,07 0,09;

0,09 0,12;

0,12 0,15.

Таблица Н.1 - Значения коэффициентов для расчета поправки при измерениях с антитурбулентным экраном в воздуховоде диаметром 0,07 0,09 м

, дБ·с ·м
, Гц
60 м/с*
630	-5,00·10	2,70·10
800	-1,19·10	2,97·10	5,75·10
1000	-2,12·10	2,85·10	1,18·10
1250	-1,53·10	2,77·10	2,15·10
1600	-7,37·10	3,10·10	3,78·10	-2,50·10
2000	-3,40·10	3,13·10	6,24·10	-4,10·10
2500	5,47·10	3,16·10	1,01·10	-6,19·10
3150	1,93	2,29·10	1,44·10	1,67·10	-1,11·10
4000	2,38	3,81·10	1,26·10	1,25·10	-1,43·10
5000	3,17	9,44·10	1,20·10	-1,94·10	6,47·10
6300	3,81	1,37·10	3,38·10	-2,81·10	-4,82·10	5,51·10
8000	4,81	1,65·10	6,53·10	-1,87·10	-2,75·10	7,40·10	3,96·10
10000	5,50	2,14·10	1,09·10	-3,22·10	-8,08·10	-5,68·10	2,57·10	2,11·10	-2,79·10
40 м/с
12500	6,56	2,78·10	1,44·10	-9,06·10	-1,34·10	1,00·10	4,35·10
16000	7,57	3,81·10	2,43·10	-3,30·10	-4,21·10	1,81·10	3,30·10	-3,24·10	-8,91·10
20000	8,79	4,89·10	3,57·10	-7,98·10	-9,13·10	9,65·10	1,20·10	-5,69·10	-7,30·10	1,26·10	1,65·10
* В частотном диапазоне от 50 до 10000 Гц значения коэффициентов приведены для скоростей потока 40 м/с. Данные для скоростей потока 60 м/с в этом частотном диапазоне, а также для расширенного частотного диапазона от 12500 до 20000 Гц для скоростей потока 40 м/с приведены только для информации.Примечания1 Пустая ячейка означает, что равно нулю.2 Значение приближенно рассчитывают по формуле ,где - средняя скорость потока ( 0 для входного воздуховода, 0 для выходного воздуховода), м/с.

Таблица Н.2 - Значения коэффициентов для расчета поправки при измерениях с антитурбулентным экраном в воздуховоде диаметром 0,09 0,12 м

, дБ·с ·м
, Гц
60 м/с*
630	-5,00·10	2,70·10
800		2,97·10	5,75·10
1000		2,85·10	1,18·10
1250		2,77·10	2,10·10
1600		3,10·10	3,73·10	-2,50·10
2000	7,80·10	3,08·10	6,07·10	-3,23·10
2500	1,86	3,32·10	4,02·10	2,62·10
3150	2,04	6,56·10	5,09·10
4000	2,66	9,61·10	1,10·10	-8,15·10
5000	3,25	1,07·10	2,64·10	-3,04·10	-3,62·10
6300	4,11	1,38·10	3,47·10	-8,01·10	-5,62·10
8000	5,32	1,83·10	5,87·10	-2,37·10	-2,26·10	5,49·10	3,06·10
10000	6,23	2,46·10	7,71·10	-7,61·10	-3,43·10	1,12·10	5,25·10
40 м/с
12500	7,04	3,11·10	1,45·10	-1,70·10	-1,30·10	4,55·10	4,14·10
16000	8,10	3,98·10	2,43·10	-4,36·10	-4,00·10	3,04·10	3,04·10	-7,62·10	-8,13·10
20000	9,58	5,01·10	2,86·10	-9,90·10	-4,72·10	1,35·10	3,55·10	-8,59·10	-9,48·10	2,01·10
* В частотном диапазоне от 50 до 10000 Гц значения коэффициентов приведены для скоростей потока 40 м/с. Данные для скоростей потока 60 м/с в этом частотном диапазоне, а также для расширенного частотного диапазона от 12500 до 20000 Гц для скоростей потока 40 м/с приведены только для информации.Примечания1 Пустая ячейка означает, что равно нулю.2 Значение приближенно рассчитывают по формуле ,где - средняя скорость потока ( 0 для входного воздуховода, 0 для выходного воздуховода), м/с.

Таблица Н.3 - Значения коэффициентов для расчета поправки при измерениях с антитурбулентным экраном в воздуховоде диаметром 0,12 0,15 м

, дБ·с ·м
, Гц
60 м/с*
630	-5,00·10	2,70·10
800		2,97·10
1000	-2,09·10	2,85·10	1,18·10
1250	-1,55·10	2,77·10	2,15·10
1600	9,06·10	2,88·10	2,82·10
2000	1,46	4,87·10	1,73·10
2500	1,36	7,05·10	4,54·10	-3,45·10
3150	2,11	7,77·10	8,23·10	-3,44·10
4000	3,20	8,59·10	1,01·10
5000	3,62	1,17·10	2,25·10	-4,72·10	-2,70·10
6300	4,52	1,53·10	3,20·10	-1,32·10	-4,71·10
8000	5,69	2,00·10	5,87·10	-4,17·10	-2,11·10	3,96·10	2,71·10
10000	6,46	2,56·10	1,03·10	-1,03·10	-7,02·10	2,47·10	2,23·10	-1,97·10	-2,51·10
40 м/с
12500	7,50	3,17·10	1,56·10	-2,05·10	-1,43·10	6,27·10	4,57·10
16000	8,62	3,96·10	2,61·10	-4,93·10	-4,37·10	3,81·10	3,32·10	-1,01·10	-8,91·10
20000	1,02·10	4,85·10	3,07·10	-1,03·10	-5,43·10	1,56·10	4,12·10	-1,04·10	-1,10·10	2,51·10
* В частотном диапазоне от 50 до 10000 Гц значения коэффициентов приведены для скоростей потока 40 м/с. Данные для скоростей потока 60 м/с в этом частотном диапазоне, а также для расширенного частотного диапазона от 12500 до 20000 Гц для скоростей потока 40 м/с приведены только для информации.Примечания1 Пустая ячейка означает, что равно нулю.2 Значение приближенно рассчитывают по формуле ,где - средняя скорость потока ( 0 для входного воздуховода, 0 для выходного воздуховода), м/с.

Приложение I

(рекомендуемое)

Метод испытаний больших вентиляторов

Измерительные воздуховоды должны иметь диаметр от 0,15 до 2,0 м. Максимальный диаметр входа вентилятора равен 2,0 м, максимальный диаметр выхода - 2,39 м. Если вентилятор превышает указанные размеры, то рекомендуется использовать измерительный воздуховод диаметром до 7,1 м. Это позволяет испытывать вентиляторы с диаметром входа до 7,1 м и выхода до 8,49 м.

Относительное радиальное положение микрофона в антитурбулентном экране в воздуховоде (см. 6.2.1) должно быть .

Значения коэффициента , необходимые для расчета поправки по формуле (7), указаны в таблицах I.1-I.3 для следующих диапазонов диаметров измерительного воздуховода, м:

2,0 3,55;

3,5 5,0;

5,0 7,1.

Таблица I.1 - Значения коэффициентов для расчета поправки при измерениях с антитурбулентным экраном в воздуховоде диаметром 2 3,55 м

, дБ·с ·м
, Гц
60 м/с*
63	-5,00·10	2,70·10
80	-1,42	1,89·10
100	-9,19·10	2,17·10
125	-1,03	2,14·10
160	-4,68·10	2,29·10
200	2,49·10	2,43·10
250	9,25·10	2,62·10
315	9,53·10	2,80·10
400	5,60·10	3,03·10
500	1,76·10	3,20·10
630	4,03·10	3,44·10
800	7,75·10	4,00·10
1000	1,10	4,53·10
1250	1,59	5,27·10	6,89·10
1600	2,14	6,09·10	1,37·10
2000	2,78	7,10·10	2,31·10
2500	3,50	8,27·10	3,73·10
3150	4,31	1,07·10	5,70·10	-4,49·10
4000	5,41	-1,28·10	7,90·10	-7,49·10
5000	5,91	1,56·10	1,72·10	1,28·10	-2,31·10
6300	6,82	1,93·10	2,30·10	-3,13·10	-3,91·10	2,68·10
8000	7,94	2,38·10	4,19·10	-6,07·10	-1,76·10	8,14·10	2,55·10
10000	8,84	2,98·10	4,80·10	-1,37·10	-2,15·10	4,34·10	3,29·10	-5,01·10
40 м/с
12500	9,55	3,60·10	9,60·10	-2,24·10	-9,44·10	7,27·10	3,17·10
16000	1,05·10	4,52·10	1,54·10	-5,13·10	-2,73·10	4,00·10	2,16·10	-1,12·10	-5,94·10
20000	1,17·10	5,61·10	1,66·10	-1,03·10	-2,85·10	1,43·10	2,19·10	-9,36·10	-5,90·10	2,25·10
* В частотном диапазоне от 50 до 10000 Гц значения коэффициентов приведены для скоростей потока 40 м/с. Значения для скоростей потока 60 м/с, а также для расширенного частотного диапазона от 12500 до 20000 Гц для скоростей потока 40 м/с приведены только для информации.Примечания1 Пустая ячейка означает, что равно нулю.2 Значение приближенно рассчитывают по формуле ,где - средняя скорость потока ( 0 для входного воздуховода, 0 для выходного воздуховода), м/с.

Таблица I.2 - Значения коэффициентов для расчета поправки при измерениях с антитурбулентным экраном в воздуховоде диаметром 3,55 5 м

, дБ·с ·м
, Гц
60 м/с*
40	-5,00·10	2,70·10
50	-1,43	1,86·10
63	-9,76·10	2,10·10
80	-1,08	2,05·10
100	-5,78·10	2,15·10
125	8,39·10	2,18·10
160	6,93·10	2,26·10
200	5,59·10	2,26·10
250	3,21·10	2,42·10
315	-2,65·10	2,74·10
400	5,60·10	3,01·10
500	9,69·10	3,19·10
630	1,62·10	3,46·10
800	5,51·10	4,03·10
1000	9,65·10	4,52·10
1250	1,47	5,30·10	7,00·10
1600	2,06	6,11·10	1,35·10
2000	2,71	7,12·10	2,30·10
2500	3,45	8,29·10	3,71·10
3150	4,27	1,07·10	5,68·10	-4,52·10
4000	5,38	1,28·10	7,87·10	-7,54·10
5000	5,89	1,56·10	1,71·10	-1,29·10	-2,31·10
6300	6,80	1,94·10	2,30·10	-3,15·10	-3,90·10	2,71·10
8000	7,93	2,38·10	4,18·10	-6,09·10	-1,76·10	8,17·10	2,55·10
10000	8,84	2,98·10	4,78·10	-1,37·10	-2,14·10	4,35·10	3,28·10	-5,02·10
40 м/с
12500	9,55	3,60·10	9,57·10	-2,24·10	-9,41·10	7,29·10	3,16·10
16000	1,07·10	4,53·10	1,03·10	-5,13·10	-1,01·10	4,01·10	3,37·10	-1,12·10
20000	1,17·10	5,62·10	1,66·10	-1,03·10	-2,84·10	1,43·10	2,18·10	-9,37·10	-5,88·10	2,25·10
* В частотном диапазоне от 50 до 10000 Гц значения коэффициентов приведены для скоростей потока 40 м/с. Данные для скоростей потока 60 м/с в этом частотном диапазоне, а также для расширенного частотного диапазона от 12500 до 20000 Гц для скоростей потока 40 м/с приведены только для информации.Примечания1 Пустая ячейка означает, что равно нулю.2 Значение приближенно рассчитывают по формуле ,где - средняя скорость потока ( 0 для входного воздуховода, 0 для выходного воздуховода), м/с.

Таблица I.3 - Значения коэффициентов для расчета поправки при измерениях с антитурбулентным экраном в воздуховоде диаметром 5 7 м

, дБ·с ·м
, Гц
60 м/с*
24	-5,00·10	2,70·10
31,5	-9,19·10	2,06·10
40	-1,27	1,95·10
50	-8,35·10	2,15·10
63	-1,06	2,01·10
80	-1,73·10	2,08·10
100	4,07·10	2,13·10
125	5,14·10	2,05·10
160	2,16·10	2,00·10
200	-6,58·10	2,12·10
250	-4,84·10	2,45·10
315	-1,93·10	2,77·10
400	-2,24·10	3,01·10
500	-8,44·10	3,19·10
630		3,46·10
800	4,47·10	4,03·10
1000	8,80·10	4,53·10
1250	1,40	5,31·10	7,04·10
1600	2,01	6,12·10	1,34·10
2000	2,67	7,13·10	2,30·10
2500	3,42	8,30·10	3,71·10
3150	4,25	1,07·10	5,67·10	-4,52·10
4000	5,36	1,28·10	7,86·10	-7,55·10
5000	5,88	1,56·10	1,71·10	-1,29·10	-2,30·10
6300	6,80	1,94·10	2,30·10	-3,15·10	-3,90·10	2,72·10
8000	7,92	2,38·10	4,17·10	-6,10·10	-1,76·10	8,19·10	2,54·10
10000	8,83	2,98·10	4,77·10	-1,37·10	-2,13·10	4,37·10	3,27·10	-5,05·10
40 м/с
12500	9,55	3,60·10	9,56·10	-2,24·10	-9,40·10	7,29·10	3,16·10
16000	1,05·10	4,53·10	1,53·10	-5,14·10	-2,71·10	4,02·10	2,15·10	-1,12·10	-5,91·10
20000	1,16·10	5,62·10	2,26·10	-1,03·10	-6,09·10	1,43·10	8,19·10	-9,38·10	-5,07·10	2,25·10	1,16·10
* В частотном диапазоне от 50 до 10000 Гц значения коэффициентов приведены для скоростей потока 40 м/с. Значения для скоростей потока 60 м/с, а также для расширенного частотного диапазона от 12500 до 20000 Гц для скоростей потока 40 м/с приведены только для информации.Примечания1 Пустая ячейка означает, что равно нулю.2 Значение приближенно рассчитывают по формуле ,где - средняя скорость потока ( 0 для входного воздуховода, 0 для выходного воздуховода), м/с.

Приложение J

(рекомендуемое)

Измерение закрутки потока

Применение антитурбулентного экрана не рекомендуется, если поток в измерительном воздуховоде закручен на угол между вектором средней скорости потока и осью воздуховода более 15°. Угол закрутки в месте расположения микрофона можно определить при помощи трубки Пито.

Трубку Пито устанавливают в измерительный воздуховод в том же радиальном положении, в котором будет установлен микрофон. При неработающем вентиляторе приемник воздушного давления трубки устанавливают параллельно оси воздуховода против направления потока. Это обусловливает опорное направление для определения угла закрутки.

При работающем вентиляторе при известном постоянном расходе трубку поворачивают относительно направления потока до получения максимального полного давления. Угол наклона трубки к начальному (опорному) направлению равен углу закрутки потока.

Угол закрутки определяют для всех расходов вентилятора, при которых производят измерения шума.

Если угол закрутки более 15°, то вероятно существенное увеличение неопределенности измерения уровня звукового давления.

Альтернативно измерение угла закрутки можно выполнить трубкой Пито с тремя или пятью приемными отверстиями, а также с помощью измерителей угла скольжения других типов. Их следует применять в соответствии с инструкциями производителя.

Приложение К

(справочное)

Перечень технических отклонений настоящего стандарта от примененного в нем международного стандарта ИСО 5136:2003

Таблица К.1

Раздел, подраздел, пункт, таблица, приложение	Модификация
1.2 Типы источников шума, четвертый абзац	Вместо ссылки на ИСО 7235 дана ссылка на ГОСТ (ИСО 13347-2), исключающего необходимость использования ИСО 7235 для измерений реверберационным методом.
2 Нормативные ссылки	Ссылка на ИСО 266 "Акустика. Предпочтительные частоты" исключена без замены.Ссылка на ИСО 5801:1997 "Промышленные вентиляторы. Испытания для определения характеристик в стандартных воздуховодах" заменена ссылкой на ГОСТ 10921-90* "Вентиляторы радиальные и осевые. Методы аэродинамических испытаний".Ссылка на МЭК 60651:2001 "Шумомеры" заменена ссылкой на ГОСТ 17187-81* "Шумомеры. Общие технические требования и методы испытаний".Ссылка на МЭК 60942:1997 "Электроакустика. Калибраторы звука" исключена без замены.Ссылка на МЭК 61620 "Электроакустика. Фильтры с полосой пропускания в октаву и долю октавы" заменена ссылкой на ГОСТ 17168-82* "Фильтры электронные октавные и третьоктавные. Общие технические требования и методы испытаний".Дополнительно введены ссылки на следующие стандарты:ГОСТ 27408-87 "Шум. Методы статистической обработки результатов определения и контроля уровня шума, излучаемого машинами";ГОСТ (ИСО 7235:2003} "Акустика. Измерения лабораторные для заглушающих устройств, устанавливаемых в воздуховодах, и воздухораспределительного оборудования. Вносимые потери, потоковый шум и падение полного давления";ГОСТ (ИСО 13347-2:2004) "Шум машин. Вентиляторы промышленные. Определение уровней звуковой мощности в лабораторных условиях. Часть 2. Реверберационный метод"
Таблица 1	Вместо слов "антитурбулентного экрана" во второй и третьей строках употреблены слова "устройства защиты микрофона" в связи с тем, что поправки определяют не только для антитурбулентного экрана, но и для конической насадки и губчатого шара. По этой же причине определение поправки дополнено ссылкой на 5.3.4.3
Таблица 1, примечание 1	Исключено примечание, имеющее редакцию:"1 В первом издании ИСО 5136 (1990) две поправки и использовались для учета влияния потока и распределения мод в звуковом поле на характеристику антитурбулентного экрана. В настоящем издании эти два эффекта учтены суммарной поправкой ".Примечание исключено как не имеющее значения для настоящего стандарта, вводимого впервые
3.10	Текст определения, относящийся к формуле, выделен в примечание, чтобы определение было дано одной фразой
Раздел 4, первый абзац	Дополнен ссылками на пункты 7.2.3 и 7.2.4, в соответствии с которыми также производят усреднение при измерениях
Раздел 4, примечание 4	Вместо ошибочной ссылки на пункт 6.2.2 дана ссылка на пункты 7.2.2-7.2.4.
5.2.1, примечание	Исключена последняя фраза: "Будущие стандарты могут включать воздуховоды и с другими поперечными сечениями", - как не имеющая значения для настоящего стандарта
5.1.3.1	Исключен текст:"5.3.1.3 Шумомер и другие микрофонные усилителиШумомер или другой усилитель, используемый для усиления сигнала микрофона, должен соответствовать электрическим требованиям для шумомера 1 класса по МЭК 60651:2001".Подпункт исключен, так это требование однозначно следует из 5.3.1.1
5.4	Дополнен указанием погрешности калибратора "±0,3 дБ".Исключена последняя фраза: "Калибратор ежегодно калибруют", - в связи с тем, что сроки поверки и калибровки определены иными документами, не зависящими от настоящего стандарта
7.2.2	Исключена фраза: "Продолжительность измерений увеличивают, если шум не постоянный", - как противоречащая области применения стандарта, распространяющегося только на постоянный шум
В.4	Исключено примечание и следующий за ним абзац:"Примечание - Для каждой частотной полосы значения , превышающие 0,64, являются доказательством того, что отношение "сигнал-шум" для турбулентного шума более 6 дБ для данной полосы.В частотном диапазоне, где могут распространяться только плоские звуковые волны в воздуховоде, значения менее 0,64 показывают, что отношение "сигнал-шум" звукового давления к колебаниям турбулентного давления менее 6 дБ".Примечание является излишним, так как содержащийся в нем вывод однозначно следует из предыдущего абзаца.Абзац за примечанием является излишним, так как повторяет, но в иной форме, положение, изложенное в предыдущем абзаце
Библиография	Библиография дана в порядке следования ссылок на нее. Исключены неиспользованные в ИСО 5136 ссылки (15 источников). Библиография дополнена МЭК 60942:1997, МЭК 61260:1995 и МЭК 61672-1:2002
* Степень соответствия - NEQ.

Библиография

[1]		BOLLETER, U. and CROCKER, M.J. Research toward an in-duct fan sound power measuring system. ASHRAE Trans., 76, Part II, 1970, pp.110-119
[2]		CREMER, L. The second annual Fairey lecture: The treatment of fans as black boxes. J. Sound Vib., 16, 1971, pp.1-15
[3]		BOLTON, A.N. Report on intercomparison tests to assess the accuracy and repeatability of in-duct fan noise measurement for Community Bureau of Reference. Commission of the European Communities, Brussels, 1989
[4]		BOLLETER, U., COHEN, R. and WANG, J.S. Design considerations for an in-duct sound power measuring system, J. Sound Vib., 28(4), pp.669-685, 1973
[5]		NEISE, W. On sound power determination in flow ducts. 6 International Congress of Sound and Vibration, Technical University of Denmark, Lyngby, Denmark, 5-8 July 1999, Specialist Keynote Paper
[6]	МЭК 61672-1:2002	Электроакустика. Шумомеры. Часть 1: Требования
	(IEC 61672-1:2002)	(Electroacoustics - Soundlever meter - Part 1: Specifications)
[7]	МЭК 61260:1995	Электроакустика. Фильтры с полосой пропускания в октаву и долю октавы
	(IEC 61260:1995)	(Electroacoustics - Octave-band and fractional-octave-band filters)
[8]		ARNOLD, F. Experimentelle und numerische Untersuchung zur Schalleistungsbestimmung in . VDI - Fortschritt-Berichte, Reihe 7 Nr. 353, 1999 (Dissertation, TU-Berlin, Juli 1998)
[9]		ARNOLD, F. A cross correlation method for sound power determination in flow ducts and frequency corrections for the standardized in-duct method, 6 International Congress of Sound and Vibration, Technical University of Denmark, Lyngby, Denmark, 5-8 July 1999
[10]	МЭК 60942:1997	Электроакустика. Калибраторы звука
	(IEC 60942:1997)	(Electroacoustics - Sound calibrators)
[11]		MICHALKE, A., ARNOLD, F. and HOLSTE, F. On the Coherence of the Sound Field in a Circular Duct with Uniform Mean Flow, J. Sound Vib., 190(2), 1996, pp.261-271
[12]		HOLGERSSON, S. Development of an anechoic termination for fan noise measurements. ASHRAE Trans., 74, Part I, Part No. 2069, 1968
[13]		MYERS, G.H. Anechoic duct termination development using scale model theory. J. Acoust. Soc. Am., 47, 1970, p.117
[14]		SHENODA, F.B. Reflexionsarme , Akustik und Schwingungstechnik. VDE-Verlag GmbH, Berlin, 1972, p.269
[15]		BOLTON, A.N. and MARGETTS, E.J. Anechoic terminations for in-duct fan noise measurement. International Conference on Fan Design and Applications, Guildford, England, Sept.7-9, pp.311-325
[16]		NEISE, W. Application of similarity laws to the blade passage sound of centrifugal fans. J. Sound Vib., 43, 1975, pp.61-75
[17]		WOLLHERR, H. Akustische Untersuchungen an Radialventilatoren unter Verwendung der Vierpoltheorie. Ph. D. Dissertation, Techn. Berlin, 1973
[18]		ROLAND, J. Evaluation of the errors in the measurements of silencer characteristics. J. Sound Vib., 74 (4), 1981, pp.549-558
[19]		NEISE, W., HOPPE, G. and HERRMANN, I.W. an Ventilatoren. Heizung, , Haustechnik, 38, 1987, pp.343-351
[20]		WANG, J.S. and CROCKER, M.J. Tubular windscreen design for microphones for in-duct fan sound power measurements, J. Acoust. Soc. Am., 55 (3), pp.568-575, 1974
[21]		CHUNG, J.Y. and BLASER, D.A. Transfer function method of measuring in-duct acoustic properties (Part 1 and Part 2), J. Acoust. Soc. Am., 68, 1980, pp.907-921
[22]		NEISE, W. and STAHL, B. The flow noise level of microphones in flow ducts, J. Sound Vib., 63, 1979, pp.561-579
[23]		NEISE, W. Theoretical and experimental investigations of microphone probes for sound measurements in turbulent flow. J. Sound Vib., 39 (3), 1975, pp.371-400
[24]		ISO 3741, Acoustics - Determination of sound power levels of noise sources using sound pressure - Precision methods for reverberation rooms
[25]		DAVY, J.L., BAADE, P.K., HALVARSON, J.H. An improved sampling tube for induct fan sound measurement. 2 International Symposium on Fan Noise, Senlis, France, 23-25 September 2003