12.2. Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи не допускается применение булавовидных, пирамидальных и ромбовидных свай.
12.3. Глубина погружения свай в грунт, воспринимающих выдергивающие или горизонтальные нагрузки, должна быть не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор - не менее 3,0 м.
12.4. Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор воздушных линий электропередачи допускается применять независимо от наличия и положения уровня подземных вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.
12.5. Несущую способность забивных висячих и набивных свай, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять соответственно по формулам (8) и (11) с учетом указаний, приведенных в пп.12.7 и 12.8; при этом коэффициент условий работы 
в формулах (8) и (11) следует принимать:
в формулах (8) и (11) следует принимать: для нормальных промежуточных опор............................... 1,2
в остальных случаях ............................................ 1,0
12.6. Несущую способность забивных и набивных свай, работающих на выдергивание, следует определять по формулам (10) и (14) с учетом дополнительных указаний, приведенных в пп.12.7 - 12.9; при этом коэффициент условий работы 
в формулах (10) и (14) следует принимать для опор:
в формулах (10) и (14) следует принимать для опор: нормальных и промежуточных...................................... 1,2
анкерных и угловых.............................................. 1,0
больших переходов:
если удерживающая сила веса свай и ростверка равна расчетной
выдергивающей нагрузке........................................ 1,0
если удерживающая сила составляет 65% и менее расчетной
выдергивающей нагрузки........................................ 0,6
в остальных случаях ................................ по интерполяции
12.7. Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай R и расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай 
в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл. 1 и 2, причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения 
для пылевато-глинистых грунтов при их показателе текучести 
следует повышать на 25%.
в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл. 1 и 2, причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения для пылевато-глинистых грунтов при их показателе текучести следует повышать на 25%. 12.8. Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай 
, вычисленные в соответствии с требованиями п. 12.7, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы 
, приведенные в табл. 19.
, вычисленные в соответствии с требованиями п. 12.7, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы , приведенные в табл. 19. Таблица 19
┌───────────────────────────────────────────────┬───────────────────────┐
│ Вид фундамента, характеристика грунта │Дополнительные коэффи- │
│ и нагрузки │циенты условий работы │
│ │гамма при длине сваи │
│ │ c │
│ ├─────┬─────────────────┤
│ │l >= │ l < 25 d и │
│ │ 2 d│ отношении │
│ │ │ │
│ ├─────┼─────┬─────┬─────┤
│ │ │ H │ H │ H │
│ │ │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ │ N │ N │ N │
│ │ │<=0,1│= 0,4│= 0,6│
├───────────────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1. Фундамент под нормальную промежуточную опору│ │ │ │ │
│ при расчете: │ │ │ │ │
│ а) одиночных свай на выдергивающие нагруз-│ │ │ │ │
│ ки: │ │ │ │ │
│ в песчаных грунтах и супесях │ 0,9 │ 0,9 │0,8 │0,55 │
│ в глинах и суглинках при I < 0,6 │ 1,15│ 1,15│1,05 │0,7 │
│ L │ │ │ │ │
│ то же, при I > 0,6 │ 1,5 │ 1,5 │1,35 │0,9 │
│ L │ │ │ │ │
│ б) одиночных свай на сжимающие нагрузки и │ │ │ │ │
│ свай в составе куста на выдергивающие наг- │ │ │ │ │
│ рузки: │ │ │ │ │
│ в песчаных грунтах и супесях │ 0,9 │ 0,9 │0,9 │0,9 │
│ в глинах и суглинках при I < 0,6 │ 1,15│ 1,15│1,15 │1,15 │
│ L │ │ │ │ │
│ то же, при I > 0,6 │ 1,5 │ 1,5 │1,5 │1,5 │
│ L │ │ │ │ │
│2. Фундамент под анкерную, угловую концевую │ │ │ │ │
│ опоры, под опоры больших переходов при рас- │ │ │ │ │
│ чете: │ │ │ │ │
│ а) одиночных свай на выдергивающие нагру- │ │ │ │ │
│ зки: │ │ │ │ │
│ в песчаных грунтах и супесях │ 0,8 │ 0,8 │0,7 │0,6 │
│ в глинах и суглинках │ 1,0 │ 1,0 │0,9 │0,6 │
│ б) свай в составе куста на выдергивающие │ │ │ │ │
│ нагрузки: │ │ │ │ │
│ в песчаных грунтах и супесях │ 0,8 │ 0,8 │0,8 │0,8 │
│ в глинах и суглинках │ 1,0 │ 1,0 │1,0 │1,0 │
│ в) на сжимающие нагрузки во всех грунтах │ 1,0 │ 1,0 │1,0 │1,0 │
│ │
│ В табл.19 приняты обозначения: │
│ d - диаметр круглого, сторона квадратного или большая сторона прямо-│
│угольного сечения сваи; │
│ H - горизонтальная составляющая расчетной нагрузки; │
│ N - вертикальная составляющая расчетной нагрузки. │
│ │
│ Примечание. При погружении одиночной сваи с наклоном в сторону│
│действия горизонтальной составляющей нагрузки при угле наклона к верти-│
│кали более 10° дополнительный коэффициент условий работы следует прини-│
│мать как для вертикальной сваи, работающей в составе куста (по поз.1,б│
│или 2,б). │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌───────────────────────────────────────────────┬───────────────────────┐
12.9. При расчете на выдергивающие нагрузки сваи, работающей в свайном кусте из четырех свай и менее, расчетную несущую способность сваи следует уменьшить на 20%.
12.10. Для свай, воспринимающих выдергивающие нагрузки, допускается предусматривать погружение их в лидерные скважины, при этом разница между поперечным размером сваи и диаметром лидерной скважины должна быть не менее 0,15 м.
13. Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий
13.1. Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на следующие виды малоэтажных сельских зданий: дома усадебного типа, животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, навесы различного назначения и т.п. с расчетной нагрузкой в уровне цоколя стены зданий до 150 кН/м (15 тс/м), а на колонну - до 400 кН (40 тс).
13.2. При проектировании свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий следует применять преимущественно сваи-колонны, короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования, буровые сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробивных скважинах, предусмотренных п.2.4,б.
В фундаментах сельских зданий распорной конструкции следует применять сваи таврового и двутаврового сечений с консолями.
Примечания: 1. Применение свай-колонн для малоэтажных сельских зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения свай-колонн в грунт не менее 2 м.
2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.
3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.
13.3. При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные сопротивления грунта R, кПа (
), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3 м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхности 
, кПа (
), - по табл. 21.
), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3 м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхности , кПа ( ), - по табл. 21. 13.4. Расчетные сопротивления грунта R, кПа (
), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3 м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления 
, кПа (
), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.
), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3 м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления , кПа ( ), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9. Таблица 20
┌─────┬──────┬──────────────────────────────────────────────────────────┐
│Глу- │Коэф- │ Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом │
│бина │фици- │ забивных свай R, кПа (тс/м2) │
│пог- │ент ├────────────────────────┬─────────────────────────────────┤
│руже-│порис-│ песчаных │пылевато-глинистых при показателе│
│ния │тости │ │ текучести I , равном │
│сваи,│ e │ │ L │
│ м │ ├──────┬─────┬─────┬─────┼─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┤
│ │ │ круп-│сред-│ мел-│пыле-│ 0,0 │ 0,2 │ 0,4 │ 0,6 │ 0,8│ 1,0│
│ │ │ ных │ней │ ких │ватых│ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │круп-│ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ности│ │ │ │ │ │ │ │ │
├─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
│ 2 │<=0,55│ 8300 │3900 │2500 │1500 │6500 │3900 │2000 │1000 │600 │300 │
│ │ │ (830)│(390)│(250)│(150)│(650)│(390)│(200)│(100)│(60)│(30)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,70│ 6400 │3000 │1900 │1200 │5400 │3200 │1700 │900 │500 │250 │
│ │ │ (640)│(300)│(190)│(120)│(540)│(320)│(170)│(90) │(50)│(25)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 1,00│ - │ - │ - │ - │3200 │1900 │1000 │600 │300 │150 │
│ │ │ │ │ │ │(320)│(190)│(100)│(60) │(30)│(50)│
├─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
│ 3 │<=0,55│ 8500 │4100 │2700 │1600 │6600 │4000 │2100 │1100 │650 │350 │
│ │ │ (850)│(410)│(270)│(160)│(660)│(400)│(210)│(110)│(65)│(35)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,70│ 6600 │3200 │2100 │1300 │5500 │3300 │1800 │1000 │550 │250 │
│ │ │ (660)│(320)│(210)│(130)│(550)│(330)│(180)│(100)│(55)│(25)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 1,00│ - │ - │ - │ - │3300 │2000 │1100 │700 │350 │200 │
│ │ │ │ │ │ │(330)│(200)│(110)│(70) │(35)│(20)│
│ │
│ Примечание. Для промежуточных значений I и е значения R определяют-│
│ L │
│ся интерполяцией. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌─────┬──────┬──────────────────────────────────────────────────────────┐
Таблица 21
┌───────┬────────┬──────────────────────────────────────────────────────┐
│Средняя│Коэффи- │Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности │
│глубина│ циент │забивных свай, в том числе таврового и двутаврового │
│распо- │пористо-│ сечений, f , кПа (тс/м2) │
│ложения│сти гру-│ i │
│слоя │нта в ├──────────────────┬───────────────────────────────────┤
│грунта │ слое e │ песчаного │ пылевато-глинистого при показателе│
│h , м │ │ │ текучести I , равном │
│ i │ │ │ L │
│ │ ├──────┬─────┬─────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┤
│ │ │круп- │мел- │пыле-│ 0,0 │ 0,2 │ 0,4 │ 0,6 │ 0,8 │ 1,0 │
│ │ │ного и│кого │вато-│ │ │ │ │ │ │
│ │ │сред- │ │го │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ней │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │круп- │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ности │ │ │ │ │ │ │ │ │
├───────┼────────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1 │ <=0,55 │ 80 │ 55 │ 45 │ 46 │ 39 │ 32 │ 25 │ 18 │ 11 │
│ │ │ (8,0)│(5,5)│(4,5)│(4,6)│(3,9)│(3,2)│(2,5)│(1,8)│(1,1)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,7 │ 60 │ 40 │ 30 │ 45 │ 37 │ 30 │ 23 │ 16 │ 9 │
│ │ │ (6,0)│(4,0)│(3,0)│(4,5)│(3,7)│(3,0)│(2,3)│(1,6)│(0,9)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 1,00 │ - │ - │ - │ - │ 32 │ 23 │ 15 │ 10 │ 6 │
│ │ │ │ │ │ │(3,2)│(2,3)│(1,5)│(1,0)│(0,6)│
├───────┼────────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 2-3 │ <=0,55 │ 85 │ 60 │ 50 │ 68 │ 53 │ 40 │ 29 │ 20 │ 13 │
│ │ │ (8,5)│(6,0)│(5,0)│(6,8)│(5,3)│(4,0)│(2,9)│(2,0)│(1,3)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,7 │ 65 │ 45 │ 35 │ 65 │ 50 │ 37 │ 26 │ 18 │ 11 │
│ │ │ (6,5)│(4,5)│(3,5)│(6,5)│(5,0)│(3,7)│(2,6)│(1,8)│(1,1)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 1,0 │ - │ - │ - │ 60 │ 45 │ 32 │ 21 │ 13 │ 7 │
│ │ │ │ │ │(6,0)│(4,5)│(3,2)│(2,1)│(1,3)│(0,7)│
│ │
│ Примечание. Для промежуточных значений h , e и I значения f оп- │
│ i L i │
│ределяются интерполяцией. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌───────┬────────┬──────────────────────────────────────────────────────┐
Таблица 22
┌────────────────┬─────────┬────────────────────────────────────────────┐
│ │ │Расчетные сопротивления под нижним концом │
│ │ │набивных и буровых свай R, кПа (тс/м2), │
│ │ │при глубине их погружения 2 - 3 м и расчет-│
│ │ │ные сопротивления под консолями свай-ко- │
│ │ │лонн R , кПа (тс/м2) │
│ Грунты │Коэффи- │ con │
│ │циент по-│ │
│ │ристости │ │
│ │ e ├────────────────────────────────────────────┤
│ │ │ песчаных грунтов │
│ │ ├───────────┬──────────┬─────────┬───────────┤
│ │ │ крупных │ cредней │ мелких │ пылеватых │
│ │ │ │крупности │ │ │
│ │ ├───────────┴──────────┴─────────┴───────────┤
│ │ │ пылевато-глинистых грунтов при показателе │
│ │ │ текучести I , равном │
│ │ │ L │
│ │ ├───────────┬──────────┬─────────┬───────────┤
│ │ │ 0,0 │ 0,2 │ 0,4 │ 0,6 │
├────────────────┼─────────┼───────────┼──────────┼─────────┼───────────┤
│Пески средней│ 0,55-0,8│ 2000(200) │1500(150) │ 800(80)│ 500(50) │
│плотности │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│Супеси и суглин-│ 0,5 │ 800(80) │ 650(65) │ 550(55)│ 450(45) │
│ки │ 0,7 │ 650(65) │ 550(55) │ 450(45)│ 350(35) │
│ │ 1,0 │ 550(55) │ 450(45) │ 350(35)│ 250(25) │
│ │ │ │ │ │ │
│Глины │ 0,5 │ 1400(140)│ 1100(110)│ 900(90)│ 700(70) │
│ │ 0,6 │ 1100(110)│ 900(90) │ 750(75)│ 600(60) │
│ │ 0,8 │ 700(70) │ 600(60) │ 500(50)│ 400(40) │
│ │ │ │ │ │ │
└────────────────┴─────────┴───────────┴──────────┴─────────┴───────────┘
┌────────────────┬─────────┬────────────────────────────────────────────┐
13.5. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и на боковой поверхности по формуле
, (42) где 
, R, A, 
- то же, что в формуле (8);
, R, A, - то же, что в формуле (8);
- дополнительный коэффициент условий работы; 
для песчаных грунтов и 
для пылевато-глинистых грунтов;
- расчетное сопротивление грунта под консолями, кПа (
), при погружении их в грунт на глубину 0,5-1,0 м, принимаемое по табл. 22;
- площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость, 
. 13.6. Несущую способность свай таврового и двутаврового сечений при действии вертикальной составляющей нагрузки следует определять по формуле (8), принимая в ней значения 
на боковой поверхности полки и стенки по табл. 21.
на боковой поверхности полки и стенки по табл. 21. Примечание. При расчете несущей способности свай таврового и двутаврового сечений, используемых для зданий с каркасом из трехшарнирных рам, допускается учитывать влияние горизонтальной составляющей распора на расчетные сопротивления на боковой поверхности свай.
13.7. Для свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельских зданий необходимо производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов.
13.8. Расчетные характеристики грунтов при определении несущей способности свай по пп.13.3 - 13.6 следует принимать для наиболее неблагоприятного случая их сезонного изменения в процессе строительства и эксплуатации здания.