______________________________
* В скобках даны значения 
в случае, когда несущая способность сваи определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой или расчетом по результатам статического зондирования грунтов.
в случае, когда несущая способность сваи определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой или расчетом по результатам статического зондирования грунтов. ** Здесь и далее класс ответственности зданий и сооружений принят согласно "Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций", утвержденным Госстроем СССР.
Приложение 1
Рекомендуемое
Рекомендуемое
Расчет свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента
1. При расчете свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента в соответствии со схемой, приведенной на чертеже, следует различать две стадии напряженно-деформированного состояния системы "свая - грунт".
В первой стадии грунт, окружающий сваю, рассматривается как упругая линейно-деформируемая среда, характеризуемая коэффициентом постели 
, 
(
).
, ( ). Расчетные значения коэффициента постели 
грунта на боковой поверхности сваи допускается определять по формуле
грунта на боковой поверхности сваи допускается определять по формуле
, (1) где К - коэффициент пропорциональности, 
(
), принимаемый в зависимости от вида грунта, окружающего сваю, по табл.1;
( ), принимаемый в зависимости от вида грунта, окружающего сваю, по табл.1; z - глубина расположения сечения сваи в грунте, м, для которой определяется коэффициент постели, по отношению к поверхности грунта при высоком ростверке или к подошве ростверка при низком ростверке;
- коэффициент условий работы. Во второй стадии в верхней части грунта, окружающего сваю, образуется зона предельного равновесия (пластическая зона), характеризуемая прочностным коэффициентом пропорциональности 
.
. Расчет свай в случае многорядного их расположения в фундаменте с ростверком, опирающимся на грунт, при отсутствии сейсмических воздействий допускается производить с учетом возможности последовательного развития первой и второй стадий напряженно-деформированного состояния грунта. В этом случае производится двухстадийный расчет свай, а коэффициент условий работы 
в формуле (1) принимается 
. Во всех остальных случаях следует производить одностадийный расчет свай применительно к условиям возможного развития только первой стадии напряженно-деформированного состояния системы "свая - грунт", принимая коэффициент условий работы 
в формуле (1) равным 3.
в формуле (1) принимается . Во всех остальных случаях следует производить одностадийный расчет свай применительно к условиям возможного развития только первой стадии напряженно-деформированного состояния системы "свая - грунт", принимая коэффициент условий работы в формуле (1) равным 3. 2. Расчет свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента должен включать:
а) расчет несущей способности свай в случае возможности развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта в соответствии с условием
, (2) где H - расчетное значение поперечной силы, кН (тc), действующей на одну сваю;
- несущая способность сваи, определяемая в соответствии с требованиями п. 10;
- коэффициент надежности, принимаемый равным 1,4; б) проверку устойчивости грунта, согласно п.13, в случае, когда расчет ведется с допущением развития только первой стадии напряженно-деформированного состояния грунта;
в) расчет свай по деформациям, включающий проверку соблюдения условий допустимости расчетных значений горизонтального перемещения головы сваи 
и угла ее поворота 
:
и угла ее поворота :
, (3)
, (4) где 
, 
- расчетные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, определяемые согласно указаниям п.5;
, - расчетные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, определяемые согласно указаниям п.5;
, 
- предельные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, устанавливаемые в задании на проектирование здания или сооружения; г) проверку сечений свай по сопротивлению материала по предельным состояниям первой и второй групп (по прочности, по образованию и раскрытию трещин) на совместное действие расчетных усилий - вертикальной силы, изгибающего момента и поперечной силы; указанный расчет выполняется в зависимости от материала сваи согласно требованиям п. 3.6; расчетные значения изгибающих моментов и поперечных сил, действующих в различных сечениях сваи, должны определяться согласно требованиям пп. 8 и 9 в случае возможности допущения развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта, а в остальных случаях - согласно требованиям пп. 14 и 15.
Таблица 1
┌────────────────────────────────┬────────────────────┬─────────────────┐
│ Грунты, окружающие сваи, │ Коэффициент пропор-│Прочностный коэф-│
│ и их характеристики │ циональности К, │фициент пропорци-│
│ │ кН/м4(тс/м4) │ональности а, │
│ │ │ кН/м3(тс/м3) │
├────────────────────────────────┼────────────────────┼─────────────────┤
│Пески крупные (0,55 <= e <=│ 18 000-30 000 │ 71-92(7,1-9,2) │
│0,7); │ │ │
│глины и суглинки твердые (I < 0)│ (1800-3000) │ │
│ L │ │ │
│ │ │ │
│Пески мелкие (0,6 <= e <= 0,75);│ 12 000-18 000 │ 60-71(6,0-7,1) │
│пески средней крупности (0,55 <=│ (1200-1800) │ │
│<= e <= 0,7), супеси твердые│ │ │
│(I < 0); глины и суглинки туго-│ │ │
│ L │ │ │
│пластичные и полутвердые (0 <=│ │ │
│I <= 0,75) │ │ │
│ L │ │ │
│ │ │ │
│Пески пылеватые (0,6 <= e <=│ 7000-12 000 │ 44-60(4,4-6,0) │
│0,8); │ │ │
│супеси пластичные (0 <= I <= 1);│ (700-1200) │ │
│ L │ │ │
│глины и суглинки мягкопластичные│ │ │
│(0,5 <= I <= 0,75) │ │ │
│ L │ │ │
│ │ │ │
│Глины и суглинки текучепластич- │ 4000-7000 │ 26-44(2,6-4,4) │
│ные (0,75 < = I <=1) │ (400-700) │ │
│ L │ │ │
│ │ │ │
│Пески гравелистые (0,55 <= e <= │ 50 000-100 000 │ 100-120(10-12) │
│<= 0,7); крупнообломочные грунты│ (5000-10 000) │ │
│c песчаным заполнителем │ │ │
│ │
│ Примечания: 1. Меньшие значения коэффициента К соответствуют более│
│высоким значениям показателя текучести I глинистых и коэффициентов по-│
│ L │
│ристости е песчаных грунтов, указанным в скобках, а большие значения│
│коэффициента К - соответственно более низким значениям I и е. Для│
│ L │
│грунтов с промежуточными значениями характеристик I и e значения коэф-│
│ L │
│фициента К определяются интерполяцией. │
│ 2. Коэффициент К для плотных песков должен приниматься на 30% вы-│
│ше, чем наибольшие значения указанных в табл.1 коэффициентов К для за-│
│данного вида грунта. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌────────────────────────────────┬────────────────────┬─────────────────┐
3. При расчете с допущением развития второй стадии напряженно-деформируемого состояния грунта за предельное состояние системы "свая - грунт" принимается образование на глубине 
(в пределах или на границе пластической зоны) пластического шарнира, в котором возникает момент 
, 
, равный предельному изгибающему моменту, воспринимаемому поперечным сечением сваи. В случае заделки сваи в ростверк последовательно образуются два пластических шарнира: первый - в месте заделки сваи в ростверк, второй - в пределах или на границе пластической зоны. За предельное состояние системы принимается момент образования второго пластического шарнира.
(в пределах или на границе пластической зоны) пластического шарнира, в котором возникает момент , , равный предельному изгибающему моменту, воспринимаемому поперечным сечением сваи. В случае заделки сваи в ростверк последовательно образуются два пластических шарнира: первый - в месте заделки сваи в ростверк, второй - в пределах или на границе пластической зоны. За предельное состояние системы принимается момент образования второго пластического шарнира. 4. Расчет свай по предельным состояниям двух групп выполняется с использованием следующих параметров: приведенной глубины расположения сечения сваи в грунте 
, приведенной глубины погружения сваи в грунт 
, а в случае учета возможности развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта, кроме того, приведенной глубины пластической зоны 
, приведенных расчетных значений поперечной силы 
и изгибающего момента 
, действующих со стороны ростверка на голову сваи, приведенного значения граничной поперечной силы 
, соответствующего границе упругой работы системы "свая - грунт" при 
, приведенных значений граничного горизонтального перемещения 
и граничного угла поворота 
при низком ростверке в уровне его подошвы при 
, приведенных значений перемещений 
и угла поворота 
сваи, которые определяются по формулам:
, приведенной глубины погружения сваи в грунт , а в случае учета возможности развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта, кроме того, приведенной глубины пластической зоны , приведенных расчетных значений поперечной силы и изгибающего момента , действующих со стороны ростверка на голову сваи, приведенного значения граничной поперечной силы , соответствующего границе упругой работы системы "свая - грунт" при , приведенных значений граничного горизонтального перемещения и граничного угла поворота при низком ростверке в уровне его подошвы при , приведенных значений перемещений и угла поворота сваи, которые определяются по формулам:
; (5)
; (6)
; (7)
; (8)
; (9)
, (10) где z, 
, l - действительная глубина расположения сечения сваи в грунте, действительная глубина пластической зоны и действительная глубина погружения сваи (ее нижнего конца) в грунт, м;
, l - действительная глубина расположения сечения сваи в грунте, действительная глубина пластической зоны и действительная глубина погружения сваи (ее нижнего конца) в грунт, м;
- коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле
, (11) где К - то же, что в формуле (1);
Е - модуль упругости материала сваи, кПа(
);
); I - момент инерции поперечного сечения сваи, 
;
;
- условная ширина сваи, м, принимаемая равной: для свай с диаметром стволов 0,8 м и более 
, а для остальных размеров сечений свай 
, м;
- коэффициент условий работы, принимаемый согласно п. 1; d - наружный диаметр круглого или сторона квадратного, или сторона прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной действию нагрузки, м;
- прочностный коэффициент пропорциональности, 
(
), определяемый по табл. 1; значения 
и 
определяются по табл. 2 и 3 при 
. 5. Расчетные значения горизонтального перемещения сваи в уровне подошвы ростверка 
, м, и угол ее поворота 
, рад, следует определять по формулам:
, м, и угол ее поворота , рад, следует определять по формулам: